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    刮板輸送機(jī)中部槽結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化研究

    2023-08-31 09:33:18楊向峰
    機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2023年7期
    關(guān)鍵詞:深度

    楊向峰

    (山西焦煤霍州煤電干河煤礦, 山西 洪洞 041600)

    0 引言

    刮板輸送機(jī)在綜采工作面煤炭資源輸送過(guò)程中起著至關(guān)重要的作用,是煤炭資源生產(chǎn)開(kāi)采過(guò)程中的關(guān)鍵性設(shè)備,決定著煤炭資源的高效開(kāi)采運(yùn)輸進(jìn)度。中部槽結(jié)構(gòu)作為刮板輸送機(jī)輸送煤炭的承載部分,在長(zhǎng)期運(yùn)輸煤炭過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)因潮濕空氣、矸石碰撞等因素造成的中部槽磨損破壞[1-3]。因此對(duì)刮板輸送機(jī)中部槽進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)優(yōu)化,提升中部槽耐磨性對(duì)刮板輸送機(jī)的高效煤炭資源運(yùn)輸工作有著重大意義。

    1 刮板輸送機(jī)中部槽磨損原因

    1.1 不同煤質(zhì)特征的影響

    對(duì)綜采工作面不同煤質(zhì)特征下包括褐煤、無(wú)煙煤以及焦煤對(duì)中部槽磨損情況進(jìn)行研究,將刮板輸送機(jī)鏈條牽引速度定為0.8 m/s,具體磨損情況如圖1 所示。

    圖1 不同煤質(zhì)特征下中部槽磨損深度曲線(xiàn)

    由圖1 可以看出,在前2 s 內(nèi)不同煤質(zhì)特征下中部槽磨損程度基本相同,而且磨損情況也最為劇烈,原因是因?yàn)榇丝痰拿毫枯^少,磨損曲線(xiàn)基本沒(méi)有區(qū)別;而2~12 s 時(shí)間段內(nèi)中部槽磨損情況開(kāi)始出現(xiàn)變化,無(wú)煙煤產(chǎn)生的磨損最為嚴(yán)重,褐煤磨損深度最淺。分析出現(xiàn)差別的原因,主要是無(wú)煙煤的密度與褐煤、焦煤相比最大,因此對(duì)刮板輸送機(jī)中部槽造成的磨損也最為嚴(yán)重。同時(shí)可以看出,在8 s 之后各曲線(xiàn)開(kāi)始趨于平緩,磨損情況基本趨于穩(wěn)定。

    1.2 綜采工作面傾角的影響

    一般綜采工作面傾角不同對(duì)刮板輸送機(jī)中部槽的磨損效果也會(huì)產(chǎn)生較大差別,本文通過(guò)分析±10°下的刮板輸送機(jī)傾角下中部槽平均磨損深度來(lái)研究中部槽的磨損效果,結(jié)果如圖2 所示。

    圖2 不同傾角下中部槽磨損深度曲線(xiàn)

    由圖2 可以看出,在前2 s 由于煤量較少,三種傾角下磨損效果基本相同;而在2~3 s 的時(shí)間段,向上傾斜10°的刮板輸送機(jī)中部槽磨損深度迅速增大,水平放置的中部槽磨損深度也在增大,向下傾斜10°的中部槽磨損較為平緩;當(dāng)3 s 之后三種傾角下的刮板輸送機(jī)中部槽磨損情況均趨于穩(wěn)定??梢钥闯?,在綜采工作面刮板輸送機(jī)中部槽傾角不同對(duì)中部槽磨損深度的影響關(guān)系為:傾斜向上10°磨損深度>水平放置磨損深度>傾斜向下10°磨損深度。

    1.3 刮板輸送機(jī)鏈條速度的影響

    刮板輸送機(jī)牽引速度不同對(duì)中部槽磨損情況也會(huì)產(chǎn)生較大差異,通過(guò)將刮板輸送機(jī)水平放置于綜采工作面并調(diào)整鏈速分別為0.8 m/s、1.0 m/s 以及1.2 m/s 情況下對(duì)中部槽的磨損深度進(jìn)行分析,具體結(jié)果如圖3 所示。

    圖3 刮板輸送機(jī)不同牽引速度下中部槽磨損深度曲線(xiàn)

    由圖3 可以看出,在刮板輸送機(jī)不同牽引鏈速下中部槽磨損深度隨時(shí)間的延長(zhǎng)而增大,同時(shí)在2 s 內(nèi)三種鏈速下中部槽磨損深度差別不大;而隨著時(shí)間的延長(zhǎng),1.2 m/s 鏈速下刮板輸送機(jī)中部槽的磨損深度急速增大,1.0 m/s 以及0.8 m/s 鏈速下刮板輸送機(jī)中部槽也受到不同程度的磨損,但深度不及1.2 m/s。也就是說(shuō),隨著刮板鏈條速度的增大,中部槽的磨損也就越劇烈。通過(guò)分析出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因發(fā)現(xiàn),當(dāng)刮板輸送機(jī)鏈條鏈速越快時(shí),單位時(shí)間內(nèi)落在中部槽上的煤也就越多,于中部槽的接觸面積越大造成的磨損也就越嚴(yán)重。因此要想提高刮板輸送機(jī)輸送效率、增大煤炭資源產(chǎn)量,就必須選用中部槽耐磨性較好的材質(zhì),避免中部槽的劇烈磨損。

    2 中部槽等離子熔覆層應(yīng)用分析

    通過(guò)對(duì)上述刮板輸送機(jī)中部槽磨損原因進(jìn)行分析可以看出,綜采工作面傾角與中部槽的磨損深度呈正相關(guān),傾角越大磨損程度越為劇烈;刮板輸送機(jī)牽引速度與中部槽磨損深度呈正相關(guān),刮板輸送機(jī)鏈速越快,中部槽磨損情況越為嚴(yán)重;同時(shí)不同煤質(zhì)特征下進(jìn)行煤炭資源開(kāi)采,刮板輸送機(jī)中部槽的磨損情況也會(huì)有所不同,其中無(wú)煙煤對(duì)刮板輸送機(jī)磨損最為嚴(yán)重,焦煤次之,褐煤磨損程度最低。為解決上述問(wèn)題,通過(guò)等離子熔覆技術(shù)對(duì)中部槽的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn),提高中部槽耐磨性,從而提升中部槽使用壽命。等離子熔覆技術(shù)可以改變物體表面物理特性,通過(guò)將中部槽常規(guī)材質(zhì)與合金粉末進(jìn)行融合,并進(jìn)行重新澆筑成型,生成硬度較高、耐磨性得到顯著提升的熔覆層,從而增強(qiáng)中部槽的耐磨性及使用壽命。

    2.1 等離子熔覆層制造

    中部槽常規(guī)材質(zhì)選取耐磨性較高的NM450 合金鋼板,鋼板尺寸為150 mm×10 mm×50 mm 并用砂紙打磨表面,通過(guò)合金粉末利用等離子熔覆技術(shù)對(duì)中部槽鋼板進(jìn)行改性,合金粉末主要是合金陶粉1 和合金陶粉2,包括Fe、Cr、Ni 等元素,三者含量分別為16.0%、19.5%以及0.97%,通過(guò)這些元素形成熔覆層對(duì)NM450 合金鋼板進(jìn)行熔覆得到熔覆層A1 以及A2,將熔覆層鋼板冷卻后進(jìn)行分割組件,并進(jìn)行打磨配裝,得到的分割小塊如圖4 所示。

    圖4 熔覆層鋼板分割小塊示意圖

    2.2 熔覆層性能測(cè)試

    對(duì)采用熔覆層處理的NM450 鋼板耐磨性進(jìn)行測(cè)試分析,分別對(duì)鋼板以及A1、A2 熔覆層的摩擦系數(shù)在70 N、200 mm/min 狀態(tài)下摩擦20 min,得出三者的摩擦系數(shù)曲線(xiàn)。經(jīng)過(guò)分析各曲線(xiàn)發(fā)現(xiàn),NM450 鋼板摩擦系數(shù)最大,A2 熔覆層的摩擦系數(shù)最小,也就說(shuō)明其耐磨性最好。如圖5 所示,前20 s 的磨損系數(shù)變化曲線(xiàn),之后三者將趨于平穩(wěn)基本在一定范圍內(nèi)保持上下波動(dòng)。由圖5 可以看出,在前5 s 時(shí)間段內(nèi),NM450 以及熔覆層A1、A2 均隨著時(shí)間的延長(zhǎng)磨損系數(shù)快速增大;在5~10 s 時(shí)間段內(nèi)NM450 鋼板的磨損系數(shù)快速增大,熔覆層A1 以及A2 磨損系數(shù)較小,在10 s 之后三者趨于平穩(wěn)。分析出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因,在測(cè)試初期由于時(shí)間較短,試塊均為點(diǎn)接觸狀態(tài),因此磨損系數(shù)較??;而隨著時(shí)間延長(zhǎng),接觸面積不斷增大,磨損系數(shù)也就不斷增大;當(dāng)摩擦一段時(shí)間過(guò)后,出現(xiàn)磨粒以及裂痕之后,磨損系數(shù)也就趨于穩(wěn)定。

    圖5 各材質(zhì)下摩擦系數(shù)變化曲線(xiàn)

    2.3 熔覆層摩擦系數(shù)影響因素分析

    為測(cè)試不同試驗(yàn)參數(shù)下對(duì)熔覆層摩擦系數(shù)的影響,分別在載荷不同、滑速不同的情況下分析熔覆層及鋼板的摩擦系數(shù)的變化情況,并對(duì)熔覆層表面的磨損情況進(jìn)行觀測(cè)。

    1)分別選取30 N、40 N、50 N、60 N 以及70 N 載荷下滑速控制在90 mm/min 對(duì)兩熔覆層及NM450 鋼板摩擦系數(shù)進(jìn)行磨損試驗(yàn)。實(shí)際測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn),不同載荷下測(cè)得的摩擦系數(shù)有所差別,在一定范圍內(nèi)施加載荷越大,熔覆層的摩擦系數(shù)也就越小,其中A2 熔覆層的摩擦系數(shù)最小。

    2)控制載荷50N保持不變,改變滑速為50mm/min、90 mm/min、130 mm/min、170 mm/min 以 及 210 mm/min 對(duì)兩熔覆層及NM450 鋼板摩擦系數(shù)進(jìn)行磨損試驗(yàn)。測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn),不同滑速下兩熔覆層的摩擦系數(shù)不同,基本呈現(xiàn)出隨著滑速的增大,摩擦系數(shù)增大的規(guī)律。而A2 熔覆層的摩擦系數(shù)同樣相比A1 較小,但兩者均小于NM450 鋼板。分析其原因是,在摩擦過(guò)程中合金元素起到了一定的潤(rùn)滑作用,也就使得熔覆層的摩擦系數(shù)相對(duì)較小。

    3)通過(guò)選取一次測(cè)試試驗(yàn)中,載荷50 N、滑速130 mm/min 下各材質(zhì)試塊表面磨損情況進(jìn)行顯微觀測(cè)發(fā)現(xiàn),兩熔覆層的表面磨損情況較輕,而NM450 鋼板的磨損情況較為嚴(yán)重,出現(xiàn)了表面大面積剝落以及裂紋,出現(xiàn)的磨損狀況主要是磨粒以及黏著磨損,而兩熔覆層僅出現(xiàn)略微的劃痕,磨損情況不是很明顯。也就是說(shuō),通過(guò)等離子熔覆技術(shù)處理后的刮板輸送機(jī)中部槽耐磨性得到顯著提高,施加的各合金粉末是提高耐磨性的主要原因。通過(guò)上述試驗(yàn)測(cè)試可以看出,熔覆技術(shù)實(shí)用效果較好,值得推廣應(yīng)用。

    3 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)分析刮板輸送機(jī)中部槽磨損因素發(fā)現(xiàn),綜采工作面傾角、刮板輸送機(jī)牽引速度以及煤質(zhì)特征都會(huì)對(duì)中部槽產(chǎn)生不同程度的磨損。通過(guò)利用等離子熔覆技術(shù)對(duì)中部槽進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)優(yōu)化,在傳統(tǒng)NM450 鋼板中融入合金粉末,加入Fe、Cr 等金屬元素可顯著提升中部槽的耐磨性能,通過(guò)測(cè)試發(fā)現(xiàn)熔覆層由于金屬元素的潤(rùn)滑作用以及對(duì)中部槽強(qiáng)度的改善作用,使得中部槽耐磨性能明顯提高,極大地提升了中部槽結(jié)構(gòu)的使用壽命。

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