真空加壓氣淬工藝對W2Mo9Cr4VCo8(M42)鋼組織和性能的影響

趙 棟,孫朝海,權(quán)純逸,羅 建,胡福常

(沈陽飛機(jī)工業(yè)(集團(tuán))有限公司,遼寧 沈陽 110850)

近年來,隨著國家對環(huán)境保護(hù)和節(jié)能要求的不斷提高,對于高能耗、不環(huán)保的工藝技術(shù)提出了有序退出、逐步替代的要求。針對刀量具產(chǎn)品普遍采用氯化鋇高溫鹽浴爐、硝鹽浴等溫淬火槽等高能耗設(shè)備進(jìn)行熱處理的問題,亟需開展清潔、無污染的新型熱處理工藝探索。加壓真空氣淬工藝具有無氧化、無脫碳、無合金元素貧化的特點[1-2],可實現(xiàn)光亮熱處理,使零件脫脂、脫氣,避免表面污染和氫脆,同時可實現(xiàn)對加熱速度和冷卻速度的控制,從而減少零件熱處理變形,提高產(chǎn)品的綜合性能[3-4]。本文采用真空加壓氣淬的方法,研究在不同壓強(qiáng)下W2Mo9Cr4VCo8(M42)鋼的淬透效果、金相組織和硬度,獲得不同規(guī)格M42銑刀真空加壓氣淬的應(yīng)用條件。

1 試驗材料和方法

1.1 試驗材料

試驗材料為熱軋態(tài)W2Mo9Cr4VCo8(M42)高速工具鋼,其化學(xué)成分如表1所示。

表1 W2Mo9Cr4VCo8鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 Chemical Composition of W2Mo9Cr4VCo8 steel (mass fraction,%)

真空加壓氣淬氣體為標(biāo)準(zhǔn)GB/T 8979—2008中要求的高純氮氣,熱處理前參照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 394.1—2008進(jìn)行清洗。采用法國BMI真空高壓氣淬爐進(jìn)行熱處理;采用OLYMPUS GX51金相顯微鏡進(jìn)行金相組織觀察;采用HVS-1000A洛氏硬度計進(jìn)行洛氏硬度檢測。

1.2 試驗方法

根據(jù)W2Mo9Cr4VCo8(M42)鋼在鹽浴爐中生產(chǎn)的熱處理工藝情況及最終的硬度要求值,確定其主要的真空熱處理工藝參數(shù)。根據(jù)熱處理淬透性的要求(長徑比2.5～3),選擇三種規(guī)格的試驗件。結(jié)合真空加壓氣淬爐的氣淬能力,選擇工藝試驗的氣淬壓強(qiáng)分別為1、5和9 bar。根據(jù)心部截面的硬度檢測結(jié)果,計算試驗材料的淬透深度。試驗裝爐情況、試樣選取及測試示意圖如圖1所示,并觀察心部的金相組織。真空加壓氣淬試驗工藝參數(shù)如表2所示。

圖1 (a)試驗件裝爐、(b)試樣選取及(c)截面硬度測試示意圖Fig.1 (a)Furnace loading,(b)sample selection and (c)schematic dingram of section hardness testing

表2 真空加壓氣淬試驗工藝參數(shù)Table 2 Process parameters of vacuum pressure quenching test

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 硬度

將三種規(guī)格的W2Mo9Cr4VCo8(M42)試驗件在不同氣淬壓強(qiáng)下進(jìn)行真空氣淬,試驗的爐溫曲線圖見圖2。

圖2 W2Mo9Cr4VCo8鋼加壓氣淬及回火爐溫曲線圖Fig.2 Furnace temperature curve of pressure quenching and tempering for W2Mo9Cr4VCo8 steel

由于W2Mo9Cr4VCo8(M42)試驗件淬火后硬度不高,多次回火后產(chǎn)生二次硬化現(xiàn)象。因此,按照工藝實際情況經(jīng)不同壓強(qiáng)氣淬后,進(jìn)行三次560 ℃回火,使其產(chǎn)生進(jìn)一步的強(qiáng)化效果。氣淬+三次回火后W2Mo9Cr4VCo8(M42)試驗件的硬度變化趨勢分別見圖3、圖4和圖5。

圖3 不同氣淬壓強(qiáng)下φ90 mm規(guī)格W2Mo9Cr4VCo8試驗件的截面硬度變化曲線Fig.3 Cross-section hardness variation curve of φ90 mm W2Mo9Cr4VCo8 test piece under different gas quenching pressures

圖4 不同氣淬壓強(qiáng)下φ30 mm規(guī)格W2Mo9Cr4VCo8試驗件的截面硬度變化曲線Fig.4 Cross-section hardness variation curve of φ30 mm W2Mo9Cr4VCo8 test piece under different gas quenching pressures

圖5 不同氣淬壓強(qiáng)下φ10 mm規(guī)格W2Mo9Cr4VCo8試驗件的截面硬度變化曲線 Fig.5 Cross-section hardness variation curve of φ10 mm W2Mo9Cr4VCo8 test piece under different gas quenching pressures

從圖3、圖4、圖5中可以發(fā)現(xiàn),φ90 mm規(guī)格的試驗件在9 bar氣淬條件下,硬度在66～68 HRC范圍內(nèi),符合工藝要求;φ30 mm規(guī)格的試驗件在5 bar和9 bar氣淬條件下,硬度在66～68HRC范圍內(nèi),符合工藝要求;φ10 mm規(guī)格的試驗件在1、5和9 bar氣淬條件下,硬度在66～68 HRC范圍內(nèi),符合工藝要求。因此,可以確定不同氣淬壓強(qiáng)下的淬透性分別為:1 bar氣淬條件下,可淬透的尺寸為10 mm以下;5 bar氣淬條件下,可淬透的尺寸為30 mm以下;9 bar氣淬條件下,可淬透的尺寸為90 mm以下。

2.2 金相組織

不同真空氣淬壓強(qiáng)下W2Mo9Cr4VCo8(M42)試驗件心部的金相組織如圖6所示。從圖6中可以看出,W2Mo9Cr4VCo8試驗件氣體淬火+三次回火后的組織均為回火馬氏體、碳化物及殘留奧氏體。其淬透性較好,均可得到所需的馬氏體組織,最低硬度為61 HRC。但不同的冷速下,從固溶體中脫溶出的金屬化合物及碳化物數(shù)量及大小不同,使硬度產(chǎn)生差異;而且不同冷速淬火后,殘余奧氏體數(shù)量不同[5-6],在經(jīng)過多次回火二次硬化后,回火馬氏體和殘余奧氏體的含量不同,從而導(dǎo)致二次硬化后試驗件硬度不同。

(a)1#試樣;(b)4#試樣;(c)7#試樣;(d)2#試樣;(e)5#試樣;(f)8#試樣;(g)3#試樣;(h)6#試樣;(i)9#試樣圖6 不同真空氣淬壓強(qiáng)下W2Mo9Cr4VCo8(M42)試驗件心部的金相組織 (a) 1# sample; (b)4# sample; (c)7# sample; (d)2# sample; (e)5# sample; (f)8# sample; (g)3# sample; (h)6# sample; (i)9# sampleFig.6 Microstructure of the center of W2Mo9Cr4VCo8 (M42) test piece under different vacuum gas quenching pressures

根據(jù)試驗結(jié)果,對W2Mo9Cr4VCo8鋼制造的銑刀試驗件進(jìn)行加壓氣淬試驗,得到了滿意的效果, 試驗件如圖7所示。

圖7 真空加壓氣淬銑刀試驗件Fig.7 Milling cutter test piece after vacuum pressure quenching

3 結(jié)論

1)W2Mo9Cr4VCo8鋼在不同真空氣淬壓強(qiáng)下的淬透性分別為:1 bar氣淬條件下,可以淬透的尺寸為10 mm以下;5 bar氣淬條件下,可以淬透的尺寸為30 mm以下;9 bar氣淬條件下,可以淬透的尺寸為90 mm以下。

2)W2Mo9Cr4VCo8鋼淬火+三次回火后金相組織為回火馬氏體、碳化物及殘留奧氏體。由于多次回火把大量的殘余奧氏體進(jìn)一步轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗瘃R氏體,這也是產(chǎn)生二次硬化的主要原因。

3)對于工具鋼制件,真空加壓氣淬工藝可以實現(xiàn)淬火+多次回火的連續(xù)進(jìn)行,從而減少以往淬火和回火后清洗、多次綁扎及后續(xù)吹砂工序,大約可以縮減整個工藝過程時間的30%。

4)建議根據(jù)本研究的淬透性對應(yīng)關(guān)系,在實際零件生產(chǎn)中合理選擇氣淬壓強(qiáng),以達(dá)到生產(chǎn)成本與產(chǎn)品質(zhì)量最佳搭配。