吳 勇
(中國石油集團濟柴動力有限公司成都分公司,四川成都 610100)
隨著往復壓縮機監(jiān)測診斷技術的不斷發(fā)展,越來越多的往復壓縮機在新機出廠之前就安裝了在線監(jiān)測系統(tǒng),用以監(jiān)測壓縮機組的運行狀態(tài),從而做到對機組的預知性維修。但針對已經(jīng)在用的老舊機組,在場站增設在線監(jiān)測系統(tǒng)將會增加很多額外的工作量,如臨時動火動焊、挖溝埋線等,而且在機組撬內安裝傳感器、步管穿線,必須在停機停產(chǎn)狀態(tài)下進行,給用戶帶來諸多不便。因此,針對老舊的在用壓縮機組,更適合采用離線監(jiān)測的方式來采集數(shù)據(jù)。
某輕烴廠一臺DTY1400 往復式壓縮機組,主要由壓縮機、電機、工藝管系、儀表控制系統(tǒng)、管殼式空冷器等組成,壓縮機和電機通過膜片聯(lián)軸器直聯(lián),橇裝結構;壓縮機、電機、聯(lián)軸器置于同一個橇上,管殼式空冷器置于另一個橇上(圖1)。壓縮部分為成都壓縮機廠自制的4CFC 主機,動力部分為國產(chǎn)高壓隔爆異步電機,機組為兩級壓縮,兩只382 mm 壓縮缸為一級,雙缸雙作用;兩只265 mm 壓縮缸為二級,雙缸雙作用。
圖1 DTY1400 壓縮機組現(xiàn)場
該機組型號為DTY1400M382×382×265×265,設計的額定功率1400 kW、吸氣壓力0.4~1.6 MPa,排氣壓力3.55~3.8 MPa,標準排量40×104Nm3/d,工作介質為天然氣。因機組累計運行時間已超過32 000 h,需進行大修前的預檢工作,于是增壓站使用西馬力的6320PA 離線監(jiān)測分析儀采集運行數(shù)據(jù)與信號,并進行故障分析判斷。傳統(tǒng)的預檢工作需要4~5 名檢修人員,進行抽檢氣閥、測量十字頭滑道間隙、活塞部件拆卸等工作,耗時4 d 左右;而采用離線檢測,僅需要兩人配合1 d 即可完成數(shù)據(jù)采集、圖譜分析和出具監(jiān)測報告等工作(圖2)。
圖2 現(xiàn)場采集數(shù)據(jù)
6320PA 離線監(jiān)測系統(tǒng)由系統(tǒng)硬件和客戶端軟件兩部分組成。其中,硬件包括采集器和各類監(jiān)測探頭,如溫度、壓力、振動等;軟件為Windrock MD 客戶端軟件。當動態(tài)壓力、超聲波、振動、溫度等信號的采集完成后,利用數(shù)據(jù)線,將采集器采集的所有信號導入計算機,最后再利用計算機內的客戶端軟件對采集信號進行分析、處理。
如圖3 所示,以聯(lián)軸器端為基準,最靠近聯(lián)軸器的一列定義為1#缸,稍微遠離聯(lián)軸器端的一列定義為2#缸,以此類推,完成3#缸和4#缸的定義。同理,針對各缸的氣閥,也以靠近聯(lián)軸器端為1#氣閥。以1#缸為例,測點與氣閥的關系見表1。
表1 代碼與氣閥的關系
圖3 缸序和測點說明
其余壓縮缸上的氣閥命名類似。
該輕烴廠DTY1400 壓縮機組離線監(jiān)測系統(tǒng)監(jiān)測項目與數(shù)量見表2。
表2 DTY1400 監(jiān)測項目配置表
根據(jù)表2 的點位描述,進行各類信號采集前需要做好以下準備工作。
打開1#壓縮缸所在列的中體邊蓋板,手動盤車,通過提前架設的百分表來找出十字頭外止點位置,然后在聯(lián)軸器飛輪適當位置貼上反光貼片,并在小底座附近架設紅外線鍵相發(fā)射器。當飛輪旋轉至反光貼片經(jīng)過紅外線時,發(fā)射器會反饋一個信號給數(shù)據(jù)采集器、作為初始相位,再開始各類數(shù)據(jù)和信號的采集工作(圖4)。
圖4 紅外線鍵相發(fā)射器安裝位置
圖5 壓縮缸示功閥安裝位置
測試動態(tài)壓力時,需要先檢查示功閥是否關閉嚴實,再把動態(tài)壓力傳感器連接到示功閥上,然后緩慢打開示功閥手柄,采集動態(tài)的壓力曲線。
振動傳感器有高頻和低頻兩種,均為強磁吸附安裝,超聲波傳感器需要手持,并抵觸測點位置進行測試。同樣以鍵相信號作為參考基準,在需要采集數(shù)據(jù)的每個測點逐個測量。
按照前面定義的缸序和氣閥編號,對每個氣閥的閥蓋進行紅外測溫,檢測的溫度會被采集器采集并存儲。當數(shù)據(jù)和信號采集完成后,即可通過數(shù)據(jù)線將采集的數(shù)據(jù)和信號導入計算機,進行分析處理。
以1#壓縮缸為例,分別對LogP—LogV 圖(圖6)、P—θ 圖、溫度柱形圖進行分析和判斷。
圖6 1#缸LogP—LogV 圖
首先,如果對氣體狀態(tài)方程PVn=C(C 為常數(shù))取對數(shù),可得一個斜率為n 的線性方程。其中n 是過程指數(shù),n=ne/nc;ne代表膨脹指數(shù),ne代表壓縮指數(shù),過程指數(shù)n 是由氣體的組分、壓力、溫度所決定(理論上n=1)。
在壓縮缸內吸氣、壓縮、膨脹、排氣4 個過程中,當氣體膨脹的時候,如果有高壓的氣體泄漏,進入壓縮缸內,它會與壓縮缸固定余隙中殘留的高壓氣體同時發(fā)生膨脹,這時壓縮缸內的壓力會比正常情況下高,使得壓縮活塞需要運行更遠的距離,才能使壓縮缸內的壓力克服進氣閥彈簧彈力,打開進氣閥進氣,這也就導致膨脹曲線的斜率ne降低;當氣體壓縮的時候,高壓的氣體繼續(xù)泄漏,進入壓縮缸內,壓縮缸內的氣體壓力會急劇上升,從而直接克服排氣閥彈簧的彈力,提前打開排氣閥,這也就導致壓縮曲線的斜率nc增大。此時n 的比值自然也會小于1。軟件設定,當n≤0.95 時說明壓縮缸存在泄漏。
圖6 中,HE 端的過程指數(shù)n=0.59,說明HE 端存在泄漏;同理,CE 端的n=0.66,說明CE 端也存在泄漏。這些泄漏是屬于活塞環(huán)漏氣還是氣閥漏氣,還需還需要觀察P—θ 曲線來進一步證實。
其次,通過觀察圖7 中1#壓縮缸缸頭端的P—θ 曲線,以及與之對應的編號為HE1D、HE2D 氣閥超聲波信號,發(fā)現(xiàn)在45°~220°存在有明顯的故障超聲信號,這就說明了缸頭端排氣閥存在泄漏。
圖7 1#缸P—θ 和缸頭端氣閥超聲波曲線
同理,觀察圖8 中1#壓縮缸曲柄端的P—θ 曲線和編號為CE1D、CE2D 氣閥超聲波曲線,在225°~360°也存在明顯的故障超聲信號,這就說明缸頭端排氣閥也存在泄漏。
圖8 1#缸P—θ 和曲柄氣閥超聲波曲線
再次,根據(jù)1#缸的4 個進氣閥、4 個排氣閥的溫度柱形圖對上述故障判定進行佐證。如圖9 所示,缸頭端和曲柄端的進氣閥溫度持平,而排氣閥溫度均存在溫差,且曲柄端的排氣閥溫差超過5 ℃,再次證明排氣閥存在泄漏。
圖9 1#缸缸頭端和曲柄氣閥溫度
需要注意的是,在某些增壓站,壓縮機組露天或半露天放置,氣閥蓋的溫度會受到風吹日曬、油漆油污的影響,甚至還會受到氣缸內部氣體熱傳導的影響。所以,單一地依靠氣閥蓋溫度來判定氣閥泄漏與否,是不可靠的。
然后,通過1#缸的桿載圖(圖10),還需要進行以下檢查分析:
圖10 1#缸桿載與高、低頻振動圖
(1)檢查桿載??梢郧逦乜闯鲈摿械臍怏w力、慣性力、合成桿載,均未超過額定載荷,負荷安全。
(2)檢查反向角。圖譜顯示該列活塞桿受拉時反向角為165°,活塞桿受壓時為190°,滿足API 618 的規(guī)定。
(3)檢查異常沖擊。觀察該列在缸頭端和曲柄端的高頻振動、低頻振動圖譜,無異常沖擊,無安全隱患。至此,該列圖譜分析完成。
最后,通過客戶端軟件自帶的壓縮機計算分析工具可知(圖11),缸頭端指示功率為177 kW,進氣容積效率為82%,排氣容積效率為50%;曲柄端指示功率為165 kW,進氣容積效率為82%,排氣容積效率為46%。至此,該列圖譜分析完成。
圖11 壓縮機計算工具
因分析方法和圖譜截取方式類似,鑒于篇幅原因,其他3 列的圖譜分析,不再一一敘述。統(tǒng)計各列圖譜分析結果為:①1#、2#、3#、4#缸均存在排氣閥泄漏,其中的2#、4#缸排氣閥泄漏非常嚴重,應重點檢修排氣閥狀況;②一級缸(2#、4#)缸頭端吸氣閥進氣困難,檢查缸頭端進氣閥是否存在堵塞現(xiàn)象;③各列活塞桿受力正常,均在額定桿載之內;④各列未發(fā)現(xiàn)異常沖擊信號。
后續(xù)經(jīng)過機組的拆卸檢修,上述圖譜分析結果,均得到驗證。
根據(jù)某輕烴廠DTY1400 壓縮機組的實際案例出發(fā),利用西馬力6320PA 離線監(jiān)測系統(tǒng)進行信號和數(shù)據(jù)采集,并對各類圖譜逐一進行分析論證,最終成功判定壓縮機組的潛在故障,為機組后續(xù)的大修內容,提供了檢修方向。同時,與在線監(jiān)測系統(tǒng)相比較,離線監(jiān)測系統(tǒng)具備安裝測試方便、現(xiàn)場工作量小、人工成本低、設備轉移靈活便捷、系統(tǒng)性能準確可靠等優(yōu)點,尤其適合對在用的老舊機組進行狀態(tài)監(jiān)測。
通過實踐證明,西馬力6320PA 離線監(jiān)測系統(tǒng)完全能夠滿足用戶對機組狀態(tài)監(jiān)測、故障診斷和安全運行的需求。