不可燃放射性廢物三元混雜玻璃固化方法初探

劉春雨　李麗麗　汪棟

關(guān)鍵詞：不可燃放射性廢物;玻璃固化;配方實(shí)驗;三元混雜玻璃配方

中圖分類號：TL941. 113 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

放射性污染的玻璃纖維、土壤、混凝土是核能開發(fā)利用等核工業(yè)生產(chǎn)研究過程中的典型不可燃放射性固體廢物，主要來源于以下場景：（1） 玻璃纖維是放射性污染氣體高效過濾器常用的過濾材料，使用過程中放射性核素被滯留在玻璃纖維中形成放射性玻璃纖維廢物[1] ;（2）鈾、钚、鈷、鍶、銫等放射性核素在采冶加工、反應(yīng)使用、存放處置等環(huán)節(jié)可能會進(jìn)入到土壤環(huán)境中[2] ;（3）混凝土能有效的屏蔽核反應(yīng)堆、含放射源裝置等產(chǎn)生的原子核輻射，但其自身也會被放射性核素沾污[3] 。以上所述的不可燃放射性廢物均體積龐大且儲存困難，找到一種經(jīng)濟(jì)且環(huán)境友好的處理方式意義重大 [1，4] 。

江云等人[1] 研究了放射性污染玻璃纖維過濾器的焚燒，結(jié)果表明焚燒處理可以大大減少放射性玻璃纖維的體積，但并未對玻璃纖維或其混合產(chǎn)品的焚燒產(chǎn)物性能進(jìn)行進(jìn)一步研究，也沒有討論如何進(jìn)一步處理其焚燒產(chǎn)物;放射性土壤的修復(fù)方法主要有物理修復(fù)、化學(xué)修復(fù)、生物修復(fù)和物化混合修復(fù)[5] ，對于高放射性的土壤，修復(fù)方式主要采用鏟土-玻璃固化處理[2] ，但是目前我國針對放射性污染土壤修復(fù)技術(shù)研究還處于實(shí)驗室研究階段，尚未建立有效的修復(fù)方法和技術(shù);國內(nèi)暫無與放射性混凝土處理技術(shù)相關(guān)的研究。

我國常見的固體放射性廢物處理工藝為水泥固化技術(shù)，其劣勢為增容比過大[6] 。目前，我國可供使用的低放廢物處置場和暫存庫很匱乏，在廢物最小化原則指導(dǎo)下，核電行業(yè)普遍接受了每臺機(jī)組每年廢物產(chǎn)生量小于 50 m³的目標(biāo)值[7] 。而玻璃固化技術(shù)克服了上述水泥固化的缺點(diǎn)，其優(yōu)勢為最小化、穩(wěn)定化和無機(jī)化，其增容比遠(yuǎn)小于水泥固化技術(shù)[8-9] ，廢物減容比能夠達(dá)到20～30 倍。

基于玻璃固化技術(shù)顯著的優(yōu)點(diǎn)及國家廢物管理策略的選擇，韓國、美國等國家采用了玻璃固化技術(shù)處理低中放廢物，我國也在大力發(fā)展放射性廢物玻璃固化技術(shù)。在低放廢物玻璃固化配方方面，我國在核電站放射性可燃廢物玻璃固化配方研究已取得進(jìn)展[10-12] ，且已完成等離子熔融處理冷試臺架實(shí)驗研究[13] 。在玻璃固化設(shè)施建設(shè)方面，正在建設(shè)的東方瑞龍1 000 t/ a 低放廢物減容處理設(shè)施和海南核電3、4 號機(jī)組放射性廢物處理設(shè)施都采用玻璃固化技術(shù)進(jìn)行低水平放射性廢物處理。低放廢物玻璃固化技術(shù)將是我國未來放射性廢物處理的大勢所趨。

本文針對核電站放射性不可燃廢物的玻璃固化配方開展研究，根據(jù)玻璃纖維、混凝土、土壤的單一廢物組分的特點(diǎn)并參考其單體基礎(chǔ)玻璃固化配方的組成，研究了三種廢物混雜條件下的玻璃固化配方。通過改變廢物混雜比例和玻璃添加劑組分，測試所制備的玻璃固化體的性能，篩選出性能合格的三元混雜玻璃配方。針對篩選出的三元混雜玻璃配方，研究了添加劑、熔制升溫過程和熔融保溫溫度對該三元混雜玻璃配方元素固化效果的影響。

1 試劑和儀器

實(shí)驗中所用Na2 CO₃、SiO₂、Al₂O₃等所有化學(xué)試劑均為分析純，生產(chǎn)廠家為北京化學(xué)試劑公司。

實(shí)驗使用的設(shè)備有JZ-6-1400 型高溫爐和JZ-SL9-1700 型高溫爐，產(chǎn)自上海精釗機(jī)械設(shè)備有限公司。實(shí)驗采用的分析儀器有：Zetium 型X 射線熒光光譜儀（XRF），產(chǎn)自荷蘭馬爾文帕納科公司;D8 Discovery X 射線衍射儀（XRD），產(chǎn)自德國布魯克（AXS）公司;DYJ-650 型金相顯微鏡，產(chǎn)自上海點(diǎn)應(yīng)光學(xué)儀器有限公司;Shimadzu AUY120 島津微量分析天平，其精度為0. 1 mg，產(chǎn)自日本島津公司;CAP 7000 電感耦合等離子體發(fā)射光譜儀（ICP - OES）， 產(chǎn)自賽默飛世爾科技有限公司;ZA3700 原子吸收分光光度計（AAS），產(chǎn)自日立科學(xué)儀器有限公司;NYL-30 型壓力測試機(jī)，產(chǎn)自吉林省金力試驗技術(shù)有限公司;JL-3000 重錘自由落體沖擊試驗裝置，產(chǎn)自濟(jì)南聯(lián)工測試技術(shù)有限公司。

2 實(shí)驗方法

2. 1 單廢物玻璃配方

2. 1. 1 模擬不可燃廢物組成

選取國內(nèi)某核設(shè)施未沾污的三種典型不可燃放射性廢物，分別為玻璃纖維、混凝土、土壤，作為模擬廢物。采用ICP -OES 及XRF 對三種模擬廢物的成分進(jìn)行分析，其組成及含量列于表1。

2. 1. 2 模擬不可燃廢物基礎(chǔ)玻璃配方

通過調(diào)節(jié)添加劑種類及質(zhì)量占比，針對每種單體廢物設(shè)計了不同的玻璃固化配方，通過馬弗爐配方熔制實(shí)驗及固化體性能初步測試篩選，得到優(yōu)選的玻璃纖維、土壤、混凝土單廢物玻璃配方，分別記為玻璃纖維玻璃配方D-1、土壤玻璃配方D-2、混凝土玻璃配方D-3，三個配方的包容量分別為85. 75%、54. 69%、67. 00%，其玻璃固化配方組成列于表2，廢物熔制溫度均為1 300 ℃ ，熔制保溫時長1 h。其中，模擬元素主要選用核電廠典型放射性核素同位素Co、Sr、Cs，考慮到不同來源的廢物所含放射性核素含量波動范圍較大，為了確保實(shí)驗室配方研究階段及后續(xù)臺架試驗階段各取樣點(diǎn)樣品中的模擬元素均能達(dá)到檢測限，且不會引起實(shí)驗對象化學(xué)組成的顯著變化，基于前期臺架實(shí)驗研究經(jīng)驗，所添加模擬元素Co、Sr、Cs 含量各占模擬廢物質(zhì)量的1%。模擬元素用同等元素質(zhì)量的Co₂O₃ 、SrCO₃和 Cs₂CO₃代替，對應(yīng)化合物質(zhì)量占比分別為模擬廢物質(zhì)量的1. 41%、1. 68%和1. 23%。

2. 2 三元混雜玻璃固化體制備及測試

2. 2. 1 固化體制備

根據(jù)單廢物基礎(chǔ)玻璃配方以及土壤、混凝土和玻璃纖維的成分特征，基于已有典型硼硅酸鹽配方體系和研究經(jīng)驗，通過規(guī)律性改變玻璃添加劑含量，設(shè)計得到表3 中一系列三元混雜玻璃配方，按照配方組成稱取表2 中各樣品所需化學(xué)試劑，其中，模擬廢物組成以表1 為準(zhǔn)。每個配方稱取100 g 混雜廢物配方氧化物，所添加模擬元素Co、Sr、Cs 含量各占模擬廢物質(zhì)量的1%，模擬元素用同等元素質(zhì)量的Co₂O₃、SrCO₃和 Cs₂ CO₃代替，對應(yīng)化合物質(zhì)量占比分別為模擬廢物質(zhì)量的1. 41%、1. 68%和1. 23%。原料在研缽中研細(xì)、混勻后裝入100 mL 剛玉坩堝，送入預(yù)熱至300 ℃ 以上的高溫爐內(nèi)熔制，在1 300 ℃ 恒溫1 h 后倒入石墨管中定型，然后在500 ℃ 退火1 h，最后在爐內(nèi)自然冷卻到室溫。

2. 2. 2 固化體性能檢測

（1）外觀及均勻性檢查：外觀檢查主要采用目視法對制得的玻璃體的色澤、均勻性、光滑度進(jìn)行檢查;均勻性測試采用金相顯微鏡對樣品進(jìn)行均勻性分析，觀察是否有黃相、裂縫等。

（2）密度測量：按照玻璃密度測定浮力法。

（3） 機(jī)械性能：抗沖擊試驗參照EJ 1186—2005[14] 對樣品的抗沖擊強(qiáng)度進(jìn)行測定。

（4） 物相分析： 利用X 射線衍射儀（ XRD，Bruker D8 Discovery） 分析800 ℃、900 ℃、1 000 ℃、1 100 ℃溫度下樣品的物相。測試過程中，額定電壓40 kV，額定電流40 mA，使用Cu Kα 靶材輻射，入射波長λ 為 0. 154 18 nm，在10° ～70°范圍內(nèi)以0. 02°步長、2°/ min 的掃描速度進(jìn)行慢掃。

（5）抗浸出性能

為了便于將玻璃固化體與國際成熟玻璃固化配方的抗浸出性能進(jìn)行對比分析， 利用ASTMC1285-02 產(chǎn)品一致性測試方法（ Product Consistency Test，PCT）[15] 對玻璃固化體的化學(xué)穩(wěn)性進(jìn)行檢測。實(shí)驗步驟如下：玻璃破碎后于瑪瑙研缽中研磨，保證玻璃粉末樣品過100 目篩，但不過200 目篩，以得到顆粒直徑分布在75 ～ 150 μm的樣品;利用去離子水于超聲震蕩器內(nèi)洗滌樣品至上清液澄清，再用無水乙醇清洗3～5 次，之后置于105 ℃ 烘箱中保溫24 h 烘干水分;準(zhǔn)確稱取1. 500 0 g 烘干后的樣品，置于PFA 溶樣罐中，注入15 mL 去離子水，迅速放入90 ℃ 烘箱中保溫;7 d 后利用帶0. 45 μm 過濾器的針筒抽取上清液，利用ICP-OES 檢測浸出液中的元素含量。

各元素PCT-7 浸出量ri 計算公式如下：

2. 3 添加劑、熔融參數(shù)對核素固化效果影響研究

（1）添加劑對核素固化效果影響在篩選出的三元混雜玻璃配方基礎(chǔ)上，添加元素Co、Sr、Cs 質(zhì)量分?jǐn)?shù)各1%，改變其中關(guān)鍵添加劑的添加量，將研細(xì)、混勻后的樣品裝入100 mL剛玉坩堝中，置于1 300 ℃ 高溫爐中保溫1 h，退火制備得到固化體，將固化體冷卻后粉碎研磨，利用ICP-OES 及AAS 測量固化體樣品中元素Co、Sr、Cs的含量，計算獲得元素在不同添加劑情況下的保留量，用于研究添加劑對核素固化效果的影響。

元素保留率計算公式如下：

（2）熔制參數(shù)對核素固化效果影響

在優(yōu)選三元混雜玻璃配方基礎(chǔ)上，添加元素Co、Sr、Cs 質(zhì)量分?jǐn)?shù)各1%，將研細(xì)、混勻后的樣品裝入100 mL 剛玉坩堝中，共制備15 個樣品。

將其中6 個樣品依次放入高溫爐中，以5 ℃ /min 的速度從室溫升至1 300 ℃ ，800 ～ 1 300 ℃ 時每100 ℃ 取一個樣，將固化體冷卻后粉碎研磨，測量計算獲得元素在熔制升溫過程中的保留量，用于研究熔制升溫過程對元素固化效果的影響。

將其中3 個樣品，置于1 300 ℃ 馬弗爐中分別保溫2 h、4 h、6 h，將固化體冷卻后粉碎研磨，測量計算獲得元素在不同熔制保溫溫度情況下的保留量，用于研究熔融保溫時長對元素固化效果的影響規(guī)律。

將其余6 個樣品， 分別置于1 100 ℃ 、1 200 ℃ 、1 300 ℃ 、1 400 ℃ 、1 500 ℃ 高溫爐中保溫1 h，將固化體冷卻后粉碎研磨，測量計算獲得元素在不同熔制保溫溫度情況下的保留量，用于研究熔制保溫溫度對元素固化效果的影響。

3 結(jié)果與討論

3. 1 三元混雜配方玻璃固化體制備結(jié)果

三元混雜配方熔制樣品圖示于圖1。由圖1可見，僅H-3 樣品能夠成玻且出料過程中流動性較好，初步符合玻璃配方要求。

3. 2 三元混雜配方玻璃固化體性能檢測

（1）外觀及均勻性

三元混雜玻璃配方H-3 熔制樣品外部光滑，呈灰黑色，這是因為模擬廢物中含有較多CaO、Fe₂O₃等著色物質(zhì)，樣品顏色深度比較均勻。采用金相顯微鏡對H-3 玻璃樣品進(jìn)行了均勻性分析，圖2 為熔制樣品在200 倍金相顯微鏡下的分析結(jié)果。由圖2 可見，產(chǎn)生的固化體樣品無黃相和明顯裂紋。

（2）密度測定結(jié)果

采用排水法測量了玻璃固化體的密度，H-3熔制樣品的密度為2. 628 9 g/ cm³，滿足我國EJ1186—2005 標(biāo)準(zhǔn)中對玻璃固化體的密度大于2. 5g/ cm³的要求。

（3）機(jī)械性能分析

H-3 熔制樣品抗沖擊性能測試結(jié)果為4. 43cm² / J，滿足不大于12 cm²/ J 的指標(biāo)要求。

（4）XRD 物相分析

優(yōu)選三元混雜玻璃配方H-3 熔制樣品在不同溫度下的XRD 圖示于圖3。由圖3 可見，H-3 熔制樣品在1 300 ℃ 下的XRD 衍射圖譜呈非晶態(tài)，證明制備的固化體樣品均為玻璃態(tài)。

由圖3 H-3 熔制樣品不同熔融溫度下的物相圖可見，在800 ～ 1100 ℃ 范圍內(nèi)均主要以CaCO₃及SiO₂為主，同時CaCO₃分解形成的CaO 與SiO₂反應(yīng)產(chǎn)生產(chǎn)生Ca₂SiO₄ ，且CaO 易吸水，常溫下以Ca（OH）₂的形式存在;1 100 ℃ 后樣品基本呈非晶態(tài)，表明制備得到的固化體樣品均為玻璃態(tài)，因此H-3 玻璃配方的熔制溫度需不小于1 100 ℃ 。

（5）抗浸出性能分析

表4 為三元混雜玻璃配方H-3 的歸一化元素浸出值測試結(jié)果。由表4 可見，玻璃固化體中Si、B、Na 等易浸出元素與模擬元素Co、Sr、Cs 的歸一化元素浸出率均小于1 g/ （m²·d），滿足核廢物玻璃固化體歸一化元素浸出率相關(guān)要求。

S 元素的浸出率高達(dá)0. 184 9 g/ （m² ·d），占元素總浸出率的76. 5%。這可能是由配方中添加較多Na 元素導(dǎo)致的，Na+ 在玻璃中主要起斷網(wǎng)作用，會促使硅氧四面體間連接斷裂，出現(xiàn)非橋氧，使玻璃結(jié)構(gòu)減弱[18] ，導(dǎo)致包裹于玻璃網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中的S 元素更容易浸出。

3. 3 混雜廢物玻璃固化優(yōu)勢分析

單廢物玻璃配方和混雜廢物玻璃配方的玻璃固化體性能列于表5。由表5 可以看出，三元混雜玻璃配方H-3 的密度、抗沖擊性能與各單廢物玻璃配方D-1、D-3、D-2 差異不大;歸一化元素浸出率總和略高于配方D-1、D-3、D-2;廢物包容量和減容比均大幅優(yōu)于配方D-3、D-2，略差于配方D-1?？傊?，就不同玻璃配方固化體性能來看，三元混雜玻璃配方H-3 的固化體性能和單廢物玻璃配方D-1、D-3、D-2 差異均不大;但從實(shí)際工程應(yīng)用來看，將三種單體廢物按照三元混雜玻璃配方H-3 的廢物混合比例和添加劑組成進(jìn)行固化處理，將會大幅減少處置空間和處理成本。

基于三元混雜玻璃配方H-3 中的廢物混雜比例（38 ∶ 25 ∶ 38），計算得到玻璃纖維、混凝土、土壤分別固化處理情況下包容量的加權(quán)平均值為71. 06%，小于三元混雜玻璃配方H-3 的包容量（88. 83%），這將一定程度上減少廢物處理過程中的添加劑用量，且三元混雜玻璃配方使用的添加劑Na₂O 價格低于單廢物玻璃配方中使用的Li₂O、SiO₂，因而可較大幅度降低廢物玻璃固化處理成本。三元混雜玻璃固化可以利用玻璃纖維、混凝土、土壤中常用玻璃網(wǎng)絡(luò)生成體元素Si、Al 及中間體元素Ca 等關(guān)鍵元素的成分差異，通過三種廢物組合使得混雜廢物中各關(guān)鍵元素成分組成接近常用核廢物玻璃配方組成，實(shí)現(xiàn)以廢治廢的環(huán)保理念。

3. 4 玻璃添加劑、熔融參數(shù)對元素固化效果影響

3. 4. 1 添加劑對元素固化效果的影響

基于三元混雜玻璃配方H-3 的玻璃固化配方組成， 在原有添加劑Na₂O 基礎(chǔ)上增加添加劑CaO，并調(diào)節(jié)Na₂O、CaO 的添加量，編號為H-7 ～H-10，用來分析CaO 含量對模擬元素固化效果的影響，配方H-7～ H-10 組成列于表6。

圖4 為不同添加劑含量情況下熔制玻璃樣品的XRD 圖。由圖4 可見，當(dāng)CaO 添加質(zhì)量超過20%時，玻璃中有Ca₂SiO₄及Na₈Al₄Si₄O₁₈晶相析出，因此過量的CaO 容易引起玻璃析晶，這主要與Ca²⁺對結(jié)構(gòu)的積聚作用有關(guān)。

圖5 為不同CaO 含量情況下的熔制玻璃樣品元素保留量曲線。由圖5 可見，隨著三元混雜廢物熔制樣品中CaO 含量的增加，Co、Sr、Cs 的揮發(fā)量增加，當(dāng)CaO/ Na₂O= 2 ∶ 1 時，Cs 的揮發(fā)量高達(dá)72%，Co、Sr 的揮發(fā)量達(dá)10%，說明CaO 含量對三元混雜廢物玻璃配方的元素固化能力影響較大。這主要是因為CaO 能增加玻璃網(wǎng)絡(luò)中的非橋氧鍵并減弱硅氧鍵，使玻璃網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)較為疏松、玻璃粘度降低，Co、Sr、Cs 均處于玻璃網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)外，玻璃對其固化能力也會隨著CaO 含量增加而降低。Cs揮發(fā)量均比Co、Sr 高，這主要是因為Cs 為易揮發(fā)元素，高溫熔制情況下相較于Co、Sr 更易揮發(fā)。

過量CaO 會降低三元混雜玻璃配方元素固化能力，對揮發(fā)性元素Cs 固化能力影響尤其明顯，建議在混雜廢物固化過程中需嚴(yán)格控制廢物混雜比例和CaO 用量。

3. 4. 2 熔融參數(shù)對元素固化效果的影響

為了保障三元混雜玻璃配方H-3 在熔制過程中的元素固化性能，對不同熔融參數(shù)下得到的玻璃固化樣品的元素固化效果展開研究。

圖6 為熔制升溫過程中元素保留量統(tǒng)計圖。由圖6 可以看出，熔制升溫過程中，當(dāng)溫度不高于1 100 ℃ 時，隨熔制溫度升高，混雜玻璃配方樣品中Co、Sr、Cs 基本不揮發(fā)，當(dāng)溫度高于1 100 ℃ 后，只有Cs 開始揮發(fā)，且揮發(fā)量隨溫度升高不斷增強(qiáng)?？梢?，熔制升溫過程對混雜玻璃配方的Co、Sr元素固化能力影響很小，熔制溫度大于1 100 ℃ 情況下，混雜玻璃配方的Cs 元素固化能力隨溫度升高而降低。

從圖7 不同熔制保溫溫度情況下元素保留量統(tǒng)計圖可以看出，當(dāng)熔制保溫溫度為1 100 ℃ 時，Co、Sr、Cs 基本不揮發(fā);熔制溫度不超過1 300 ℃時，有且僅有少量Co、Sr、Cs 揮發(fā);隨熔制溫度進(jìn)一步升高，元素?fù)]發(fā)不斷增強(qiáng)，在1 500 ℃ 時，Cs、Co 和Sr 的揮發(fā)量分別達(dá)44%、11%、13%。可見，熔制保溫溫度對混雜玻璃配方的Co、Sr、Cs 元素固化能力均有較大影響，熔制溫度大于1 100 ℃ 情況下，Co、Sr、Cs 元素固化能力隨熔制保溫溫度升高而不斷降低，熔制溫度大于1 300 ℃ 情況下，揮發(fā)元素Cs 的固化能力受熔制保溫溫度的影響遠(yuǎn)大于Co、Sr。建議混雜玻璃配方的熔制保溫溫度不高于1 300 ℃ 。

圖8 為不同熔制保溫時長情況下元素保留量統(tǒng)計圖。由圖8 可以看出，熔制溫度為1 300 ℃ 情況下，隨著熔制保溫時長的增加，Co、Sr 基本不揮發(fā)，Cs 的揮發(fā)較為劇烈，保溫1 h、2 h、4 h、6 h 后Cs 的揮發(fā)量分別為4%、20%、31%、60%?？梢?，熔制保溫溫度不高于1 300 ℃ 的情況下，熔制保溫時長對混雜玻璃配方的Co、Sr 元素固化能力基本不影響，Cs 元素固化能力隨熔制保溫時長增加而不斷降低。建議混雜玻璃配方在1 300 ℃ 熔制溫度下的熔制保溫時長不超過1 h。

4 結(jié)論

基于已有玻璃纖維、混凝土、土壤的廢物成分特征并參考其單體基礎(chǔ)玻璃固化配方組成，開展三種廢物混雜情況下的配方研究，通過規(guī)律性改變廢物混雜比例和玻璃添加劑組分，并對制備得到的固化體進(jìn)行性能測試，篩選出性能合格的三元混雜玻璃配方。針對篩選出的三元混雜玻璃配方，探究添加劑、熔制升溫過程、熔制保溫溫度對其中模擬元素固化效果的影響。研究結(jié)果表明：

（1）該三元混雜玻璃配方的玻璃固化體滿足均勻性、抗浸出性能、密度、抗壓性能、抗沖擊性能等相關(guān)核廢物玻璃固化體性能指標(biāo)要求，其廢物包容量、減容比均大幅優(yōu)于玻璃纖維、混凝土、土壤的單廢物玻璃配方，且使用的添加劑Na₂O 價格低廉，可大幅降低處理和處置成本，實(shí)現(xiàn)以廢治廢的環(huán)保理念;

（2） 混凝土中CaO 含量高達(dá)70%，過量CaO會降低三元混雜玻璃配方Co、Sr、Cs 固化能力，引起玻璃析晶，在混雜廢物固化過程中需嚴(yán)格控制廢物混雜比例和用量;

（3）熔制保溫溫度高于1300 ℃ 的情況下，三元混雜玻璃配方的Co、Sr、Cs 固化能力將隨熔制保溫溫度升高不斷降低，Cs 的固化能力影響最大;熔制保溫溫度不高于1300 ℃ 的情況下，熔制升溫過程、保溫時長對混雜玻璃配方的Co、Sr 固化能力基本不影響，但Cs 固化能力在熔制保溫溫度大于1 100 ℃ 的情況下會隨著熔制升溫溫度、保溫溫度、保溫時長增加而不斷降低。建議三元混雜玻璃配方的熔制保溫溫度不高于1 300 ℃ ，熔制保溫時長不超過1 h。