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    不同缺陷灌漿套筒的變形性能與影響機(jī)制研究★

    2023-03-15 04:40:44王長軍趙志堅朱紅光
    山西建筑 2023年6期
    關(guān)鍵詞:端部套筒灌漿

    王長軍,趙志堅,龐 森,朱紅光

    (1.北京中建建筑科學(xué)研究院有限公司,北京 100076; 2.中國礦業(yè)大學(xué)(北京)力學(xué)與建筑工程學(xué)院,北京 100083)

    裝配式建筑是未來土建行業(yè)發(fā)展的重中之重,有著工期短、耗能少、質(zhì)量可控等優(yōu)點(diǎn),近些年在中國得到了很好的推廣與應(yīng)用。裝配式建筑的節(jié)點(diǎn)連接質(zhì)量是整個建筑物安全與使用壽命的關(guān)鍵,目前使用較為廣泛的是灌漿套筒連接。但是工程中施工人員操作不當(dāng)引起的套筒堵塞或者灌漿料回流現(xiàn)象經(jīng)常出現(xiàn),套筒內(nèi)部存在脫空缺陷,這些問題會極大地影響灌漿套筒的連接性能[1-2]。鄭清林[3]、高潤東[4-5]等進(jìn)行了一系列缺陷灌漿套筒的單向拉伸試驗(yàn),分析缺陷尺寸、位置等對其抗拉性能、破壞形態(tài)的影響,得到了端部缺陷相對于水平缺陷、中部缺陷對試件受力性能影響較小,確定了套筒連接合格的鋼筋臨界錨固長度,但二者得到的結(jié)果并不一致。高潤東的研究亦表明鋼筋直徑有影響,其規(guī)律尚未明確,不同缺陷位置影響套筒連接性能的內(nèi)部機(jī)制也不清楚;除了抗拉強(qiáng)度之外,變形以及抗變形能力作為非常關(guān)鍵的物理指標(biāo)對裝配式結(jié)構(gòu)的抗震性能和服役安全有重要的影響[6-7],王天驕等[8]利用ABAQUS軟件對灌漿套筒連接鋼筋試件進(jìn)行數(shù)值模擬,采用黏聚力單元對鋼筋與灌漿料之間的黏結(jié)滑移進(jìn)行模擬,結(jié)果顯示數(shù)值模擬能夠清晰展示缺陷套筒的滑移過程和應(yīng)力-應(yīng)變場,有助于了解缺陷對套筒連接性能的影響機(jī)制,是對實(shí)驗(yàn)研究的有益補(bǔ)充。針對上述存在的問題,本文在前人所做試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,通過制作不同直徑的灌漿缺陷套筒試件,研究了鋼筋直徑對灌漿缺陷套筒連接性能的影響規(guī)律,探討了半灌漿和全灌漿兩種套筒在鋼筋直徑影響下的連接性能差異。在此基礎(chǔ)上,通過建立灌漿缺陷套筒的數(shù)值模型并與試驗(yàn)進(jìn)行對照驗(yàn)證,研究了不同缺陷尺寸和缺陷位置(端部、中部)對套筒抗變形能力的影響,并基于應(yīng)力場探索了缺陷位置對連接性能和抗變形能力作用不同的內(nèi)部工作機(jī)制。本文的研究成果可為裝配式結(jié)構(gòu)的套筒缺陷檢測和連接性能分析提供參考。

    1 灌漿缺陷套筒試件制備與單向拉伸試驗(yàn)

    設(shè)計了不同缺陷長度、不同鋼筋直徑和不同套筒形式的鋼筋套筒試件進(jìn)行拉拔試驗(yàn)。選取工程現(xiàn)場使用廣泛的主流品牌——北京建工研究院研發(fā)的套筒,鋼筋為HRB400,直徑d選取了3種:14 mm,20 mm,25 mm;每種直徑分別設(shè)計半灌漿套筒和全灌漿套筒2種套筒形式,同時采用在鋼筋上纏繞多層膠帶的方式來制造人工缺陷,每種套筒形式設(shè)計3種飽滿度試件,飽滿度為50%,60%,70%,對應(yīng)的錨固長度分別為4d,4.8d,5.6d,并設(shè)置飽滿(錨固長度8d)套筒作為對照。所有試件灌漿料強(qiáng)度為92 MPa。

    缺陷試件的制作及拉拔試驗(yàn)得到的典型曲線如圖1所示,試件具體參數(shù)及拉拔實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。依據(jù)JGJ 355—2015鋼筋套筒灌漿連接應(yīng)用技術(shù)規(guī)程第3.2.5條[9],套筒灌漿連接接頭單向拉伸加載過程中,當(dāng)接頭應(yīng)力達(dá)到連接鋼筋抗拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值的1.15倍而未發(fā)生破壞時,應(yīng)判為抗拉強(qiáng)度合格,可停止試驗(yàn)。HRB400鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值記為fsk=540 MPa,表1中fe/fsk可視為無量綱的錨固應(yīng)力。

    從荷載位移曲線可以看出,灌漿套筒在單向拉伸作用下,隨著荷載不斷增大,位移線性增長;然后進(jìn)入屈服、強(qiáng)化,荷載再度上升,達(dá)到極限荷載后迅速下降,最后有緩慢的水平段,荷載主要來自鋼筋與灌漿料之間的摩擦力。

    表1 缺陷套筒試件參數(shù)及單拉試驗(yàn)結(jié)果

    試驗(yàn)中,除直徑14 mm、錨固長度5.5d的半灌漿和全灌漿兩種套筒外,其余套筒均為鋼筋拔出破壞,因此直徑14 mm灌漿套筒合格的臨界錨固長度為5.5d,半灌漿或者全灌漿對臨界錨固長度沒有影響。而直徑20 mm,25 mm 的灌漿套筒在錨固長度為5.5d時為鋼筋拔出,可知其臨界錨固長度應(yīng)在5.5d或以上。

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    將錨固長度與錨固應(yīng)力數(shù)據(jù)繪制成圖,如圖2,圖3所示,擬合得到關(guān)系如圖中直線。從圖2,圖3中可以看出,在本文的試驗(yàn)錨固長度范圍內(nèi),隨著錨固長度的增加,錨固應(yīng)力整體上是同步增長的,大體呈線性規(guī)律;對比不同顏色的擬合線可以看出鋼筋直徑對這一規(guī)律有顯著影響,直徑越大,相同錨固長度下的錨固應(yīng)力越低。將錨固應(yīng)力-錨固長度的關(guān)系外延,可以發(fā)現(xiàn)隨著鋼筋直徑的增大,fe/fsk達(dá)到連接合格的1.15時所對應(yīng)的臨界錨固長度增大,說明鋼筋直徑越大,需要的臨界錨固長度越長,直徑20 mm,25 mm的臨界錨固長度在5.5d~6d之間。同時對比圖2,圖3可以發(fā)現(xiàn)相同直徑下全灌漿套筒的臨界錨固長度要大于半灌漿套筒,說明全灌漿套筒的約束效果要略差于半灌漿套筒。

    3 不同缺陷灌漿套筒連接性能的數(shù)值模擬

    本文選擇半灌漿套筒進(jìn)行了數(shù)值模擬,選取鋼筋直徑20 mm,按照1節(jié)中的套筒尺寸建立數(shù)值模型,灌漿缺陷用空腔代替。為了簡化分析,變形鋼筋用等效光圓鋼筋代替,灌漿套筒為光滑圓柱體。由于灌漿套筒為軸對稱結(jié)構(gòu),建立的數(shù)值模型如圖4所示。

    數(shù)值模擬中灌漿料本構(gòu)關(guān)系選用了混凝土塑性損傷模型,強(qiáng)度92 MPa,熱膨脹系數(shù)為0.000 6,泊松比0.2,膨脹角取30°,偏心率取0.1,fb0/fc0取1.16,K取0.666 67,黏性參數(shù)取0.005;鋼筋采用的是理想彈塑性三折線模型,其參數(shù)來自于1節(jié)試驗(yàn)對照組,泊松比取0.3;單拉過程中套筒始終處于彈性狀態(tài),因此套筒采用理想彈性模型,彈性模量取2×105MPa,泊松比0.3。本文先模擬了錨固長度為4d的缺陷灌漿套筒,并將數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比驗(yàn)證,如圖5所示,數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,峰值荷載誤差僅為4.7%,說明了本文數(shù)值模型的正確性。

    在此基礎(chǔ)上,本文進(jìn)行了不同錨固長度、不同位置缺陷的灌漿套筒的數(shù)值模擬,錨固長度從1d~7d變化,缺陷位置分為中部缺陷和端部缺陷。模擬了缺陷套筒的單向拉伸的過程。

    4 數(shù)值模擬結(jié)果

    模擬得到端部缺陷套筒和中部缺陷套筒的力-位移曲線如圖6,圖7所示。

    整體上看,端部缺陷和中部缺陷的力-位移曲線相似,在錨固長度為1d~3d時為屈服點(diǎn)前拔出;端部缺陷4d~5d、中部缺陷為4d~5.5d為極限荷載前拔出;其余為鋼筋拉斷。將兩種缺陷套筒的峰值荷載提取,并將屈服前的曲線擬合斜率得到缺陷套筒的等效剛度,繪制兩種缺陷套筒的峰值荷載-錨固長度曲線和等效剛度-錨固長度曲線分別如圖8,圖9所示。

    從圖8可以看出,1d~5d錨固長度下,端部缺陷套筒比中部缺陷套筒能承受更大的峰值荷載,在超過5d以后二者基本相似;說明中部缺陷對灌漿套筒連接鋼筋試件的承載性能影響更為不利。而圖9中則可以看出,在1d~8d錨固長度下,中部缺陷套筒的等效剛度整體上卻要大于端部缺陷套筒,說明缺陷不同位置對套筒連接的抗變形能力影響顯著。這可能會對套筒與周圍混凝土的共同工作產(chǎn)生不利影響,需要在工程實(shí)踐中加以注意。

    由圖10中套筒壁應(yīng)力云圖可知,端部缺陷位置所對應(yīng)的套筒壁基本不受力,而中部缺陷位置對應(yīng)灌漿套筒依然受力,因此受同等力時,含有中部缺陷試件的套筒壁受力更加分散和均勻,筒壁變形更小,對灌漿料的約束更連續(xù)、效果更好,其連接剛度要大于含有端部缺陷的試件。由灌漿料應(yīng)力云圖可知,當(dāng)缺陷大小一致,受同等力的情況下,將由灌漿料中部缺陷兩側(cè)的灌漿料來承擔(dān),此時由于灌漿料不連貫,中部缺陷兩側(cè)的灌漿料受力較端部缺陷受力更為集中,因此使得位于中部缺陷兩側(cè)的灌漿料更早發(fā)生破壞,從而使得鋼筋與灌漿料整體的黏結(jié)強(qiáng)度減弱更為明顯。因此,中部缺陷對灌漿套筒承載性能的不利影響更大。

    5 結(jié)論

    1)鋼筋直徑對灌漿缺陷套筒的連接性能有顯著影響,直徑越大,相同錨固長度下的錨固應(yīng)力越低,連接合格所要求的臨界錨固長度越長;同時,套筒類型對連接效果也有影響,相同直徑下全灌漿套筒的臨界錨固長度要大于半灌漿套筒。2)缺陷位置對套筒的連接性能和抗變形能力有顯著影響,1d~5d錨固長度下,端部缺陷套筒比中部缺陷套筒能承受更大的峰值荷載,在超過5d以后二者承載性能基本相似;但對抗變形能力影響則相反,在1d~8d錨固長度下,中部缺陷套筒的等效剛度整體上卻要大于端部缺陷套筒。3)中部缺陷會導(dǎo)致灌漿料的應(yīng)力場不連續(xù),而在缺陷處產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象,從而導(dǎo)致中部缺陷套筒的連接性能差于端部缺陷套筒。

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