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    多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器熱性能 強(qiáng)化的數(shù)值仿真研究

    2023-03-09 03:41:34成祖德林新偉夏永放王海濤馮軍勝
    太陽(yáng)能 2023年2期
    關(guān)鍵詞:平板式集熱器滲透率

    成祖德,林新偉,夏永放,王海濤,馮軍勝

    (安徽建筑大學(xué)環(huán)境與能源工程學(xué)院,合肥 230005)

    0 引言

    太陽(yáng)能是地球上最清潔的可再生能源,平板式太陽(yáng)能集熱器(FPSC)作為最流行的太陽(yáng)能熱利用技術(shù)之一,因其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、經(jīng)濟(jì)性好得到了廣泛應(yīng)用。然而,平板式太陽(yáng)能集熱器存在能效低、熱損失大等問(wèn)題。因此為了提高平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道的熱性能,研究人員付出了諸多努力,采用許多手段對(duì)其換熱通道的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)[1-3],其中就包括在換熱通道中插入惰性多孔介質(zhì)基體材料來(lái)強(qiáng)化平板式太陽(yáng)能集熱器的熱性能。

    杲東彥等[4]對(duì)泡沫鋁內(nèi)石蠟的融化相變過(guò)程進(jìn)行了可視化實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:填充泡沫金屬可有效降低換熱通道的導(dǎo)熱熱阻,并可以強(qiáng)化換熱通道的相變傳熱。翟桂珍等[5]通過(guò)建立二維瞬態(tài)非局部熱平衡能量雙方程模型,研究了泡沫金屬平板式太陽(yáng)能集熱器的傳熱性能。研究結(jié)果表明:在該類太陽(yáng)能集熱器排管內(nèi)填充泡沫金屬能顯著增強(qiáng)排管內(nèi)的傳熱,隨著泡沫金屬塊高度的增加和孔隙率的減小,排管內(nèi)的努塞爾數(shù)增大,同時(shí)其壓降也會(huì)增大。朱婧婧等[6]研究了紡織基多孔填充結(jié)構(gòu)對(duì)太陽(yáng)能空氣集熱器集熱性能的影響,研究結(jié)果表明:當(dāng)該類太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)采用雙層紡織基多孔填充結(jié)構(gòu)進(jìn)行填充時(shí),換熱通道的集熱性能優(yōu)于同條件下單層結(jié)構(gòu)的集熱器,集熱效率可達(dá)64%。Jouybari等[7-8]采用試驗(yàn)及數(shù)值模擬手段研究了全填充多孔介質(zhì)的平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道的換熱與壓力損失特性,研究結(jié)果表明:在低雷諾數(shù)工況下,平板式太陽(yáng)能集熱器的換熱性能可提高18.5%。

    此外,太陽(yáng)輻射強(qiáng)度及多孔介質(zhì)的孔隙率對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道換熱性能的影響也很顯著。Saedodin等[9]研究了全填充多孔金屬泡沫的平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道的換熱性能,與無(wú)填充平板式太陽(yáng)能集熱器空換熱通道的換熱性能相比,全填充多孔金屬泡沫換熱通道的集熱效率和努塞爾數(shù)分別提高了18.5%和82.0%。另外,考慮到平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)全填充多孔介質(zhì)材料會(huì)導(dǎo)致通道阻力明顯增加,Anirudh等[10]通過(guò)數(shù)值仿真研究了平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)部分填充多孔金屬泡沫塊時(shí)通道內(nèi)的換熱性能,研究結(jié)果表明:多孔金屬泡沫塊的數(shù)量或高度增加,均可顯著強(qiáng)化平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)的換熱性能。

    然而當(dāng)多孔介質(zhì)區(qū)域總長(zhǎng)度一定時(shí),插入的多孔介質(zhì)塊的形狀、布置數(shù)量及滲透率等參數(shù)對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器(下文簡(jiǎn)稱此類集熱器為“多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器”)熱性能的影響尚未有文獻(xiàn)報(bào)道?;诖?,本文采用數(shù)值仿真手段,建立平板式太陽(yáng)能集熱器的二維數(shù)值仿真模型,研究了插入的多孔介質(zhì)塊的形狀、布置數(shù)量及滲透率等參數(shù)對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器的傳熱性能及阻力損失的影響規(guī)律;綜合考慮影響集熱器傳熱性能及阻力損失的因素,獲得多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器最佳的性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)(PEC)。研究結(jié)果可為多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器的設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

    1 數(shù)學(xué)模型

    1.1 模型構(gòu)建及假設(shè)

    本研究的平板式太陽(yáng)能集熱器的尺寸基于文獻(xiàn)[9]的實(shí)驗(yàn)裝置構(gòu)建,其中換熱通道的尺寸設(shè)置為:高度H為13 mm、長(zhǎng)度L為800 mm。忽略集熱器玻璃蓋板和吸收板的厚度及光學(xué)特性,假設(shè)全波長(zhǎng)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度為均勻分布,吸收板上吸收的太陽(yáng)輻射量當(dāng)量(qw=800 W/m2)為壁面常熱流密度。集熱器換熱通道內(nèi)的流體為水(普朗特?cái)?shù)Pr=7),入口流量為1.5 L/min,流體以均勻速度ui和溫度Ti進(jìn)入集熱器內(nèi),流動(dòng)狀態(tài)為層流狀態(tài),仿真計(jì)算時(shí)假定流體為不可壓縮且忽略粘性耗散。

    本研究中,多孔介質(zhì)區(qū)域的總長(zhǎng)度Lp設(shè)定為360 mm,多孔介質(zhì)塊的形狀設(shè)定為4種,分別為矩形(REC)、坡度為6h/l(其中,l為1個(gè)多孔介質(zhì)塊的長(zhǎng)度,h為1個(gè)多孔介質(zhì)塊的高度,h=0.6H)的梯形(TRA1)、坡度為3h/l的梯形(TRA2)、三角形(TRI)。研究中,插入多孔介質(zhì)塊的數(shù)量N不同。插入多孔介質(zhì)的平板式太陽(yáng)能集熱器的二維數(shù)值仿真模型示意圖如圖1所示,圖中:s為兩塊多孔介質(zhì)塊之間的間距;X軸為換熱通道的長(zhǎng)度;Y軸為換熱通道的高度。

    圖1 插入多孔介質(zhì)的平板式太陽(yáng)能集熱器的 二維數(shù)值仿真模型示意圖Fig. 1 Schematic diagram of 2D numerical simulation model of FPSC with inserted porous media

    多孔介質(zhì)材料為氧化鋁(Al2O3)材料,孔隙分布均勻且各向同性,其熱物理性能參數(shù)如表1所示。表中:ρp為多孔介質(zhì)材料的密度;λp為多孔介質(zhì)材料的導(dǎo)熱系數(shù);cp為多孔介質(zhì)材料的比熱容;ε為多孔介質(zhì)材料的孔隙率。

    表1 多孔介質(zhì)材料的熱物理性能參數(shù)Table 1 Thermo-physical performance parameters of porous media material

    1.2 控制方程

    基于以上假設(shè),在多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器內(nèi),考慮到由于多孔介質(zhì)內(nèi)多孔基體導(dǎo)致的流體粘性及慣性效應(yīng)的影響,動(dòng)量方程中耗散項(xiàng)使用擴(kuò)展Darcy-Brinkman-Forchheimer模型[11],多孔介質(zhì)區(qū)域內(nèi)的固—液傳熱使用局部熱平衡模型。多孔介質(zhì)區(qū)域內(nèi)的流動(dòng)與傳熱數(shù)學(xué)控制方程組如下所示。

    連續(xù)性方程為:

    式中:u、v分別為空間直角坐標(biāo)系x、y方向的速度分量。

    動(dòng)量方程為:

    其中:

    利用Carman-Kozeny公式,可得到多孔介質(zhì)塊的孔隙率與其滲透率之間的關(guān)系為:

    式中:d為孔徑。

    能量方程為:

    式中:T為多孔介質(zhì)區(qū)域的溫度;α為多孔介質(zhì)區(qū)域的熱擴(kuò)散率。

    1.3 邊界條件

    本研究數(shù)值仿真計(jì)算的邊界條件設(shè)置如下:

    1)入口條件為:

    2)出口條件為:

    3)假定集熱器換熱通道底部絕熱壁面為無(wú)滑移邊界條件,即:

    4)集熱器換熱通道頂部會(huì)受到太陽(yáng)輻射,太陽(yáng)輻射強(qiáng)度均勻分布在蓋板壁面,蓋板為無(wú)滑移邊界條件,即:

    式中:λeff為有效導(dǎo)熱系數(shù)。

    1.4 控制參數(shù)

    集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)摩擦系數(shù)fm的計(jì)算表達(dá)式為:

    努塞爾數(shù)Nu的計(jì)算表達(dá)式為:

    式中:h1為對(duì)流換熱系數(shù);λ為流體的導(dǎo)熱系數(shù);Tw為壁面的溫度;Tm為流體的體積平均溫度。

    其中,流體體積平均溫度的計(jì)算表達(dá)式為:

    各個(gè)多孔介質(zhì)塊及下方流體區(qū)域的平均努塞爾數(shù)Numi的計(jì)算表達(dá)式為:

    式中:xi為多孔介質(zhì)塊的入口位置。

    集熱器換熱通道內(nèi)全部多孔介質(zhì)塊及下方流體區(qū)域(即換熱通道整體)的平均努塞爾數(shù)Nug的計(jì)算公式為:

    式中:N為多孔介質(zhì)塊的數(shù)量。

    2 結(jié)果和討論

    2.1 集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)與傳熱特性

    平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)插入的多孔介質(zhì)塊形狀為REC、Da=10-4時(shí),不同多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量條件下集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)特征如圖2所示。

    圖2 形狀為REC、Da=10-4的多孔介質(zhì)塊不同數(shù)量條件下集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)特征Fig. 2 Flow characteristics in the heat exchange channel of collector under different inserting number conditions of REC porous media blocks at Da=10-4

    由圖2可以看出:插入多孔介質(zhì)塊后,導(dǎo)致集熱器換熱通道內(nèi)流動(dòng)發(fā)生擾動(dòng),且每個(gè)多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域均出現(xiàn)了渦區(qū);隨著多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量的減少,渦區(qū)數(shù)量對(duì)應(yīng)減少;未布置多孔介質(zhì)塊的空通道內(nèi)無(wú)渦區(qū)存在。這是因?yàn)榧療崞鲹Q熱通道內(nèi)插入多孔介質(zhì)塊會(huì)增加通道內(nèi)的流動(dòng)阻力,當(dāng)入口流量一定時(shí),通道內(nèi)流體會(huì)沿著阻力較小的路徑流動(dòng),因此,受多孔介質(zhì)塊阻力影響,大部分流體沿著多孔介質(zhì)塊外壁面流動(dòng),從而在多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域產(chǎn)生渦區(qū)。

    形狀為REC、Da=10-4的多孔介質(zhì)塊不同數(shù)量條件下集熱器換熱通道內(nèi)的溫度分布特征如圖3所示。圖中標(biāo)注的數(shù)值為換熱通道內(nèi)的溫度。

    圖3 形狀為REC、Da=10-4的多孔介質(zhì)塊不同數(shù)量條件下集熱器換熱通道內(nèi)的溫度分布特征Fig. 3 Temperature field characteristics in the heat exchange channel of collector under different inserting number conditions of REC porous media blocks at Da=10-4

    由圖3可以看出:多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域產(chǎn)生的渦區(qū)促使換熱通道內(nèi)的流動(dòng)混合加強(qiáng),從而使集熱吸收板附近區(qū)域的邊界層變薄,傳熱阻力降低,強(qiáng)化了通道內(nèi)的對(duì)流換熱。因此,在平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量為6塊的工況下,通道出口的平均溫度最高。

    平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)插入的多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量為4塊、Da=10-4時(shí),不同多孔介質(zhì)塊形狀條件下集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)特征如圖4所示。

    圖4 布置數(shù)量為4塊、Da=10-4的多孔介質(zhì)塊不同形狀 條件下集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)特征Fig. 4 Flow characteristics in the heat exchange channel of collector under different shape conditions of porous media blocks at N=4,Da=10-4

    由圖4可以看出:與TRI多孔介質(zhì)塊和兩種TRA多孔介質(zhì)塊相比,在REC多孔介質(zhì)塊的背部附近區(qū)域更容易出現(xiàn)渦區(qū);對(duì)比不同形狀的多孔介質(zhì)塊結(jié)構(gòu),TRA1多孔介質(zhì)塊的背部附近區(qū)域渦區(qū)減小,TRA2多孔介質(zhì)塊與TRI多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域無(wú)渦區(qū)產(chǎn)生。這是因?yàn)楫?dāng)多孔介質(zhì)塊的數(shù)量和滲透率一定時(shí),多孔介質(zhì)塊體積越大,流動(dòng)阻力越大,其背部附近區(qū)域流場(chǎng)干擾越大,因此,REC多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域更容易出現(xiàn)較大渦區(qū),TRI多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域不易出現(xiàn)渦區(qū)且阻力損失小。

    布置數(shù)量為4塊、Da=10-4的多孔介質(zhì)塊不同形狀條件下集熱器換熱通道內(nèi)的溫度分布特征如圖5所示。圖中標(biāo)注的數(shù)值為換熱通道內(nèi)的溫度。

    圖5 布置數(shù)量為4塊、Da=10-4的多孔介質(zhì)塊不同形狀 條件下集熱器換熱通道內(nèi)的溫度分布特征Fig. 5 Temperature field characteristics in the heat exchange channel of collector under different shape conditions of porous media blocks at N=4,Da=10-4

    由圖5可以看出:與兩種TRA多孔介質(zhì)塊和TRI多孔介質(zhì)塊相比,REC多孔介質(zhì)塊更容易在背部附近區(qū)域出現(xiàn)渦區(qū),從而如上述強(qiáng)化換熱通道內(nèi)的對(duì)流換熱,且REC多孔介質(zhì)塊的體積最大,流經(jīng)REC多孔介質(zhì)區(qū)域的流體多,REC多孔介質(zhì)塊內(nèi)部熱交換能力強(qiáng)。因此,在平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)為REC多孔介質(zhì)塊工況下,通道出口的平均溫度最高。

    平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)插入的多孔介質(zhì)塊形狀為REC、數(shù)量為6塊時(shí),不同多孔介質(zhì)塊達(dá)西數(shù)條件下集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)特征如圖6所示。

    圖6 形狀為REC、數(shù)量為6塊的多孔介質(zhì)塊不同 達(dá)西數(shù)條件下集熱器換熱通道內(nèi)的流動(dòng)特征Fig. 6 Flow characteristics in the heat exchange channel of collector under different Darcy numbers of REC porous media blocks at N=6

    由圖6可以看出:多孔介質(zhì)塊滲透率的變化對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)流動(dòng)特征的影響顯著。對(duì)于Da=10-2、Da=10-3的多孔介質(zhì)塊,其背部附近區(qū)域無(wú)渦區(qū)出現(xiàn);當(dāng)多孔介質(zhì)塊達(dá)西數(shù)降低至10-4時(shí),多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域出現(xiàn)渦區(qū);進(jìn)一步降低多孔介質(zhì)塊達(dá)西數(shù)至10-5,集熱器換熱通道內(nèi)流動(dòng)擾動(dòng)加強(qiáng),多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域出現(xiàn)的渦區(qū)增大。這是因?yàn)楫?dāng)多孔介質(zhì)塊形狀和數(shù)量一定時(shí),多孔介質(zhì)塊的滲透率小,內(nèi)部流動(dòng)阻力大,大多數(shù)流體繞過(guò)多孔介質(zhì)塊流動(dòng),導(dǎo)致多孔介質(zhì)塊外部區(qū)域壓力大,背部區(qū)域壓力小。因此,低滲透率多孔介質(zhì)塊工況會(huì)產(chǎn)生顯著的壓力分布不均,會(huì)導(dǎo)致多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域產(chǎn)生渦區(qū)。

    形狀為REC、數(shù)量為6塊的多孔介質(zhì)塊不同形狀條件下集熱器換熱通道內(nèi)的溫度分布特征如圖7所示。圖中標(biāo)注的數(shù)值為換熱通道內(nèi)的溫度。

    由圖7可以看出:與低滲透率多孔介質(zhì)塊相比,流經(jīng)高滲透率多孔介質(zhì)塊內(nèi)部區(qū)域的流體更多,多孔介質(zhì)塊內(nèi)部熱交換能力更強(qiáng),從而強(qiáng)化了平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)對(duì)流換熱性能。因此,在平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)插入高滲透率(Da=10-2)的多孔介質(zhì)塊工況下,通道出口的平均溫度最高。

    圖7 形狀為REC、數(shù)量為6塊的多孔介質(zhì)塊不同達(dá)西數(shù)條件下集熱器換熱通道內(nèi)的溫度分布特征Fig. 7 Temperature field characteristics in the heat exchange channel of collector under different Darcy numbers of REC porous media blocks at N=6

    2.2 換熱通道整體的平均努塞爾數(shù)的變化

    為了進(jìn)一步分析多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)的傳熱規(guī)律,研究了不同多孔介質(zhì)塊形狀、布置數(shù)量及達(dá)西數(shù)條件下集熱器換熱通道整體的平均努塞爾數(shù)的變化規(guī)律,具體如圖8所示。

    由圖8可知:當(dāng)多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量相同時(shí),換熱通道整體平均努塞爾數(shù)隨著多孔介質(zhì)塊的形狀由TRI—TRA2—TRA1—REC變化而逐漸增大。由此表明,在多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量相同時(shí),平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)插入REC多孔介質(zhì)塊時(shí)的傳熱性能最好。

    圖8 換熱通道整體平均努塞爾數(shù)隨多孔介質(zhì)塊的形狀、布置數(shù)量和達(dá)西數(shù)變化的曲線規(guī)律Fig. 8 Variations of average Nusselt number in the whole heat exchange channel with shape,inserting number,and Darcy number of porous media blocks

    另外,從圖中還可以看出:隨著集熱器換熱通道內(nèi)布置的多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量的增加,平板

    式太陽(yáng)能集熱器的傳熱性能增強(qiáng)。由于流體在多孔介質(zhì)塊內(nèi)的滲透,傳熱速率隨著多孔介質(zhì)塊滲透率的增加而增加。

    由此可以發(fā)現(xiàn):REC多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量為6塊、Da=10-2的工況下,換熱通道內(nèi)的傳熱性能最強(qiáng),此時(shí)換熱通道整體平均努塞爾數(shù)的最大值可達(dá)到6.01,與未布置多孔介質(zhì)塊的空換熱通道相比,傳熱速率提高了101%。

    換熱通道中流體流過(guò)多孔介質(zhì)區(qū)域進(jìn)行傳熱時(shí),4種多孔介質(zhì)塊形狀的多孔介質(zhì)區(qū)域總長(zhǎng)度均相同,在同一達(dá)西數(shù)下,孔徑和孔隙率固定,多孔介質(zhì)塊形狀發(fā)生改變時(shí),REC多孔介質(zhì)塊內(nèi)部傳熱總接觸面積比TRI多孔介質(zhì)塊和TRA多孔介質(zhì)塊的總接觸面積大,因此,REC多孔介質(zhì)塊的傳熱系數(shù)高,從而表現(xiàn)出更大的熱交換能力。此外,隨著多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量的增加,流動(dòng)擾動(dòng)會(huì)愈加明顯,促使流動(dòng)熱混合劇烈,平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)傳熱性能得到強(qiáng)化。同時(shí),隨著多孔介質(zhì)塊達(dá)西數(shù)的增大,多孔介質(zhì)塊的滲透率增大。由式(6)可知,孔徑固定時(shí),多孔介質(zhì)塊的孔隙率也隨之增大。因此,在高滲透率條件下,多孔介質(zhì)塊的孔密度(PPI)越大,多孔介質(zhì)塊內(nèi)部發(fā)生固—液傳熱的表面積越大且流體滲透進(jìn)多孔介質(zhì)塊的流量越多,從而強(qiáng)化了多孔介質(zhì)塊內(nèi)部的傳熱特征。

    2.3 摩擦系數(shù)的變化

    平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)插入多孔介質(zhì)塊會(huì)明顯改善其傳熱性能,但通道內(nèi)熱耗散效應(yīng)增強(qiáng),表現(xiàn)出更大的阻力損失,因此,有必要對(duì)多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道的阻力損失特性進(jìn)行詳細(xì)分析。

    平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)摩擦系數(shù)隨多孔介質(zhì)塊的形狀、布置數(shù)量和達(dá)西數(shù)的變化規(guī)律如圖9所示。

    圖9 摩擦系數(shù)隨多孔介質(zhì)塊的形狀、布置數(shù)量和 達(dá)西數(shù)變化的曲線規(guī)律Fig. 9 Variations of friction coefficient with the shape,inserting number,and Darcy number of porous media blocks

    從圖9可以看出:插入多孔介質(zhì)塊的形狀為REC時(shí),集熱器換熱通道內(nèi)的摩擦系數(shù)最大;插入多孔介質(zhì)塊形狀為TRA、TRI時(shí),換熱通道內(nèi)的摩擦系數(shù)降低。在所有工況中,插入多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量為4塊時(shí),換熱通道內(nèi)的摩擦系數(shù)均為最大,其中插入多孔介質(zhì)塊的形狀為REC、Da=10-5時(shí),換熱通道內(nèi)的摩擦系數(shù)可達(dá)8.66,是未布置多孔介質(zhì)塊的空換熱通道內(nèi)摩擦系數(shù)的8.5倍。多孔介質(zhì)塊的達(dá)西數(shù)高(Da=10-2)時(shí),平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)的摩擦系數(shù)較小,熱耗散效應(yīng)減弱,伴隨的通道阻力損失減少。在所有工況中,TRI多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量為6塊、Da=10-2條件下,換熱通道內(nèi)的摩擦系數(shù)最低,為1.83,是未布置多孔介質(zhì)塊的空換熱通道內(nèi)摩擦系數(shù)的1.8倍。因此,在空換熱通道中插入多孔介質(zhì)都會(huì)伴隨著摩擦阻力損失的增加。

    換熱通道中流體流經(jīng)多孔介質(zhì)區(qū)域會(huì)伴隨著阻力損失,當(dāng)4種多孔介質(zhì)塊形狀的多孔介質(zhì)區(qū)域總長(zhǎng)度均相同時(shí),REC多孔介質(zhì)塊內(nèi)部區(qū)域面積比TRI多孔介質(zhì)塊和兩種TRA多孔介質(zhì)塊內(nèi)部區(qū)域面積大,因此,流體流經(jīng)REC多孔介質(zhì)塊內(nèi)部時(shí)會(huì)產(chǎn)生更多的阻力損失。此外,隨著多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量從2塊增加至4塊,流動(dòng)擾動(dòng)會(huì)愈加明顯,從而導(dǎo)致流動(dòng)阻力損失增加。而不滲透進(jìn)多孔介質(zhì)塊的流體在多孔介質(zhì)塊附近會(huì)有較小的流動(dòng)區(qū)域,在多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量繼續(xù)增加至6塊時(shí)會(huì)破壞連續(xù)流體力學(xué)層形成,從而降低了換熱通道內(nèi)粘性阻力損失。同時(shí),隨著多孔介質(zhì)塊達(dá)西數(shù)的增大,多孔介質(zhì)區(qū)域內(nèi)部產(chǎn)生的阻力損失也會(huì)減少。

    2.4 性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)

    與傳統(tǒng)平板式太陽(yáng)能集熱器的空換熱通道的熱性能相比,多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道可強(qiáng)化換熱,但伴隨著通道阻力損失增大,導(dǎo)致系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)流體泵能耗增加的代價(jià)??紤]平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道強(qiáng)化傳熱與壓力損失之間的平衡關(guān)系,采用性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)對(duì)多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道熱性能強(qiáng)化進(jìn)行綜合分析[9]。

    性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)CPE的表達(dá)式為:

    式中:n為多孔介質(zhì)塊數(shù)量的具體數(shù)字。

    平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)多孔介質(zhì)塊的形狀、布置數(shù)量和達(dá)西數(shù)的變化對(duì)性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)的影響規(guī)律如圖10所示。

    由圖10可以看出:隨著插入多孔介質(zhì)塊的達(dá)西數(shù)增加,平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)升高。所有工況中,在多孔介質(zhì)塊高滲透率(Da=10-2)條件下,平板式太陽(yáng)能集熱器的性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)最佳,且REC多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器的性能最好,隨著多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量增加至6塊時(shí),性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)達(dá)到最高,相比于未布置多孔介質(zhì)塊的空換熱通道,性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)提高約60%。

    圖10 平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)多孔介質(zhì)塊的形狀、布置數(shù)量及達(dá)西數(shù)的變化對(duì)性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)的影響規(guī)律Fig. 10 Effects of shape,inserting number and Darcy number of porous media blocks in the heat exchange channel of FPSC on performance evaluation criteria

    此外,由圖10a可以看出:在多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量較少(N=2)時(shí),多孔介質(zhì)塊形狀變化對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器性能的影響顯著。

    由圖10b可以看出:當(dāng)多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量增加至4塊時(shí),在多孔介質(zhì)塊低滲透率(Da=10-5)條件下,相較于TRI多孔介質(zhì)塊,REC多孔介質(zhì)塊背部更容易產(chǎn)生再循環(huán)區(qū)域增強(qiáng)傳熱,但同時(shí)伴隨著更多的阻力損失。因此,此時(shí)多孔介質(zhì)塊的形狀變化對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器性能的影響不顯著;在多孔介質(zhì)塊高滲透率(Da=10-2)條件下,會(huì)有更多的流體流經(jīng)多孔介質(zhì)塊內(nèi)部,而多孔介質(zhì)塊形狀變化會(huì)使流體流經(jīng)多孔介質(zhì)區(qū)域的面積發(fā)生變化。因此,此時(shí)多孔介質(zhì)塊的形狀變化對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器性能的影響顯著。

    由圖10c可以看出:當(dāng)多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量繼續(xù)增加至6塊時(shí),多孔介質(zhì)塊形狀的變化對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器性能的影響同樣如此。此外,多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量較多時(shí),多孔介質(zhì)塊的形狀變化對(duì)其內(nèi)部固—液傳熱的面積變化的影響變小。因此,較多數(shù)量的多孔介質(zhì)塊在低滲透率(Da=10-5、Da=10-4)條件下,TRI多孔介質(zhì)塊輔助平板式太陽(yáng)能集熱器的性能最佳。

    3 結(jié)論

    本文對(duì)多孔介質(zhì)輔助平板式太陽(yáng)能集熱器熱性能強(qiáng)化進(jìn)行了數(shù)值仿真研究,研究了多孔介質(zhì)塊的形狀、布置塊數(shù)和滲透率對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道內(nèi)流動(dòng)和傳熱性能的影響,得出以下結(jié)論:

    1)在平板式太陽(yáng)能集熱器換熱通道插入4種不同形狀的多孔介質(zhì)塊,矩形(REC)多孔介質(zhì)塊背部附近區(qū)域更易產(chǎn)生渦區(qū),強(qiáng)化換熱通道內(nèi)對(duì)流換熱,但同時(shí)也會(huì)有更高的阻力損失;

    2)當(dāng)多孔介質(zhì)區(qū)域總長(zhǎng)度一定時(shí),隨著多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量的增加,渦區(qū)數(shù)量對(duì)應(yīng)增加,集熱器內(nèi)傳熱加強(qiáng),且換熱通道內(nèi)流動(dòng)阻力損失呈現(xiàn)先增加后降低的規(guī)律;

    3)隨著多孔介質(zhì)塊滲透率的增大,流經(jīng)多孔介質(zhì)塊的流體變多,多孔介質(zhì)塊內(nèi)部熱交換能力增強(qiáng),強(qiáng)化換熱通道熱性能,且多孔介質(zhì)塊內(nèi)部阻力損失??;

    4)對(duì)平板式太陽(yáng)能集熱器性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行分析比較后可以發(fā)現(xiàn),在多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量較多(N=6)、高滲透率(Da=10-2)條件下,REC多孔介質(zhì)塊的性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)最佳,相比未布置多孔介質(zhì)塊的空換熱通道,性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)提升約60%;在多孔介質(zhì)塊布置數(shù)量較多(N=6)、低滲透率(Da=10-5、Da=10-4)條件下,三角形(TRI)多孔介質(zhì)塊的性能評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)最佳。

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