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    2.5D芳綸機(jī)織復(fù)合材料的拉伸性能研究

    2014-01-15 10:02:50宋新軍
    產(chǎn)業(yè)用紡織品 2014年10期
    關(guān)鍵詞:機(jī)織緯向經(jīng)向

    李 靜 宋新軍

    (1.中國紡織科學(xué)研究院,北京,100025;2.天津工業(yè)大學(xué)紡織學(xué)部,天津,300387)

    2.5D(即角聯(lián)鎖)機(jī)織復(fù)合材料是一種新型工程材料,具有設(shè)計靈活、層間性能好、復(fù)雜結(jié)構(gòu)一體成型等優(yōu)點,在航空、航天、航海、海洋石油平臺、醫(yī)療、防彈衣,以及汽車、橋梁等領(lǐng)域的應(yīng)用日益廣泛。2.5D機(jī)織復(fù)合材料早期的應(yīng)用多為耐高溫和耐燒蝕材料,已有大量研究碳/樹脂基復(fù)合材料的文獻(xiàn)[1-3],但鮮見對其他纖維增強(qiáng)材料2.5D機(jī)織復(fù)合材料的研究。2.5D機(jī)織復(fù)合材料結(jié)構(gòu)多變,現(xiàn)有的力學(xué)性能數(shù)據(jù)不足以為2.5D機(jī)織復(fù)合材料的設(shè)計者和使用者提供可靠的參考。

    本文利用普通二維織機(jī)設(shè)計制備了4種典型結(jié)構(gòu)2.5D芳綸機(jī)織復(fù)合材料[4],并對這4種結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的經(jīng)向和緯向拉伸性能進(jìn)行了研究。通過一系列的試驗,研究了2.5D芳綸機(jī)織復(fù)合材料預(yù)制件不同結(jié)構(gòu)對復(fù)合材料經(jīng)向和緯向力學(xué)性能的影響,并進(jìn)一步用不同材料豐富了2.5D機(jī)織復(fù)合材料的數(shù)據(jù)庫,為2.5D機(jī)織復(fù)合材料的設(shè)計和應(yīng)用提供了依據(jù)。

    1 試驗

    1.1 試驗材料

    1.1.1 預(yù)制件結(jié)構(gòu)

    本文設(shè)計制備的4種預(yù)制件結(jié)構(gòu)均為2.5D機(jī)織物中的層-層正交角聯(lián)鎖結(jié)構(gòu)[5],見圖1。

    圖1中1#為既帶襯經(jīng)又帶襯緯的層-層正交角聯(lián)鎖結(jié)構(gòu);2#為帶襯經(jīng)的層-層正交角聯(lián)鎖結(jié)構(gòu);3#為帶襯緯的層-層正交角聯(lián)鎖結(jié)構(gòu);4#為層-層正交角聯(lián)鎖結(jié)構(gòu)??梢钥闯觯?種結(jié)構(gòu)中接結(jié)經(jīng)紗呈波浪狀彎曲狀態(tài),緯紗、襯經(jīng)紗、襯緯紗均為伸直狀態(tài)。紗線原料均為158 tex的kevlar 49,預(yù)制件的結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。

    表1 預(yù)制件的結(jié)構(gòu)參數(shù)

    1.1.2 復(fù)合固化

    復(fù)合固化采用RTM(樹脂傳遞模塑法)固化成型,所用基體為86#環(huán)氧樹脂+固化劑+催化劑以一定比例混合的混合物,其力學(xué)性能見表2。

    表2 基體的力學(xué)性能

    1.1.3 試樣準(zhǔn)備

    試樣尺寸參考GB/T3354—1999《定向纖維增強(qiáng)塑料拉伸性能檢驗方法》,其經(jīng)向拉伸的試樣尺寸如圖2(a)所示,緯向拉伸的試樣尺寸如圖2(b)所示。

    圖2 試樣尺寸

    所用試樣均采用同一模具復(fù)合而成,因此認(rèn)為試樣的厚度相同,均為2 mm。由于4種結(jié)構(gòu)預(yù)制件的厚度均大于2 mm,在復(fù)合過程中會受到不同程度的擠壓,但這種擠壓并不影響除厚度之外的其他結(jié)構(gòu)參數(shù),因此2.5D芳綸機(jī)織復(fù)合材料中織物增強(qiáng)體的結(jié)構(gòu)參數(shù)可沿用復(fù)合材料預(yù)制件的結(jié)構(gòu)參數(shù)。試樣的實測尺寸和纖維體積分?jǐn)?shù)如表3所示,表中每個數(shù)據(jù)均為3個測試值的平均值。

    表3 試樣實測尺寸和纖維體積分?jǐn)?shù)

    由表3可以看出,4種結(jié)構(gòu)經(jīng)向和緯向拉伸試樣的纖維體積分?jǐn)?shù)差異不大,在后面的試驗中視纖維體積分?jǐn)?shù)相同。

    1.2 拉伸性能測試

    拉伸性能測試在日本島津AG-250KNE型萬能強(qiáng)力機(jī)上進(jìn)行,采用面內(nèi)拉伸試驗的夾頭實現(xiàn)。復(fù)合材料為各向異性材料,其受力方向與材料內(nèi)纖維分布方向之間夾角的大小對復(fù)合材料力學(xué)性能的測試結(jié)果影響較大,所以試驗過程中的對中非常重要。本試驗采用重錘法對中,同時為了避免上夾頭晃動對復(fù)合材料造成損傷,操作順序為:先固定上夾頭,后固定下夾頭,最后通過機(jī)器的微調(diào)使試樣處于被夾緊但縱向不受力的狀態(tài)。

    拉伸性能測試參照GB/T3354—1999,經(jīng)向拉伸的夾距為100 mm,緯向拉伸的夾距為50 mm,加載速度均為2 mm/min。為傳遞應(yīng)力并防止試樣打滑,試樣兩端用樹脂膠膜粘貼了2 mm厚的鋁質(zhì)加強(qiáng)片。

    2 拉伸測試結(jié)果

    復(fù)合材料經(jīng)向和緯向的拉伸載荷-位移曲線表現(xiàn)出相同的規(guī)律,圖3為一條典型的拉伸載荷-位移曲線。

    圖3 典型拉伸載荷-位移曲線

    根據(jù)圖3,可以將整個拉伸性能測試過程分為三個階段:第一階段為線性變形階段,在拉伸載荷-位移曲線的初始階段,拉伸位移為0~0.5 mm,載荷與位移呈明顯的線性關(guān)系,此階段發(fā)生的是彈性變形,去掉外力后材料的變形即可消失。第二階段為塑性變形階段,拉伸位移為0.5~2.3 mm,最初的表現(xiàn)是在與載荷垂直的纖維束中出現(xiàn)細(xì)小的裂紋,裂紋沿垂直載荷的纖維束的方向擴(kuò)展。第三階段為復(fù)合材料的破壞階段,當(dāng)?shù)谝桓w維束斷裂,破壞迅速地轉(zhuǎn)移到相鄰的纖維束上,最終表現(xiàn)為復(fù)合材料的斷裂,其端口如圖4所示。

    圖4 拉伸破壞試樣圖

    由圖4可見,拉伸破壞試樣的斷口較為整齊,沿著與受力方向垂直的紗線的走向分布,沒有較長紗線抽拔出和分層斷裂的現(xiàn)象。

    表4給出了復(fù)合材料拉伸性能測試中載荷的最大值,每組測試3個試樣,并求得其平均值。

    表4 拉伸載荷最大值 (單位:kN)

    根據(jù)GB/T3354—1999中相應(yīng)的計算公式,可求得4種復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和彈性模量,見表5。

    表5 拉伸強(qiáng)度和彈性模量

    表5的結(jié)果表明,拉伸強(qiáng)度的離散系數(shù)為3.051%~22.769%,彈性模量的離散系數(shù)為1.619%~16.965%。由表5可以看出,帶襯經(jīng)結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸強(qiáng)度和彈性模量均大于不帶襯經(jīng)結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料;帶襯緯結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料的緯向拉伸強(qiáng)度和彈性模量均大于不帶襯緯結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料。

    1#和2#帶襯經(jīng)結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度明顯大于3#和4#不帶襯經(jīng)結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料;同時,1#既帶襯經(jīng)又帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸強(qiáng)度,比2#帶襯經(jīng)結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸強(qiáng)度要小;3#帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸強(qiáng)度小于4#既不帶襯經(jīng)又不帶襯緯結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料。分析1#與3#結(jié)構(gòu)的共同之處,發(fā)現(xiàn)其緯紗的密度分別大于2#和4#結(jié)構(gòu)的緯紗密度。所以造成這種現(xiàn)象的原因有:織造過程對纖維束造成損傷,即緯紗密度越大,經(jīng)紗的交錯次數(shù)越多,損傷越嚴(yán)重,降低了復(fù)合材料的強(qiáng)度;相鄰交織緯紗束對經(jīng)紗的側(cè)向載荷降低了復(fù)合材料的經(jīng)向強(qiáng)度;緯紗密度增加使經(jīng)紗的彎曲度增大,降低了復(fù)合材料的經(jīng)向強(qiáng)度。

    1#和3#帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯向強(qiáng)度大于2#和4#不帶襯緯結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料。由于3#帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯密為35根/cm,1#既帶襯經(jīng)又帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯密為25根/cm,所以3#結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯向拉伸強(qiáng)度遠(yuǎn)大于1#結(jié)構(gòu)復(fù)合材料。

    3 測試結(jié)果分析

    圖5為4種結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸載荷-位移曲線。

    圖5 4種結(jié)構(gòu)復(fù)合材料經(jīng)向拉伸載荷-位移曲線

    由圖5可以看出,4種結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸載荷-位移曲線在初始階段均表現(xiàn)出了明顯的線性關(guān)系,且破壞均發(fā)生承載能力的突然下降,表現(xiàn)出脆性破壞的特點。其中1#和2#帶襯經(jīng)結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸斷裂載荷和彈性模量(初始直線段的斜率)比3#和4#不帶襯經(jīng)結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料要大,說明伸直狀態(tài)的襯經(jīng)紗對復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸斷裂強(qiáng)度和彈性模量具有較大的貢獻(xiàn)。同時,發(fā)現(xiàn)4種結(jié)構(gòu)中只有3#帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的拉伸有一段相對較緩的區(qū)域,發(fā)生在直線變形階段之后。從理論上講,襯緯的加入使得經(jīng)紗的屈曲增大,直線變形階段后,樹脂基體逐漸斷裂破壞,此時彎曲的經(jīng)紗就會逐漸伸直,表現(xiàn)在經(jīng)向拉伸載荷-位移曲線上就是直線變形階段后出現(xiàn)一段相對坡度較緩的區(qū)段。1#既帶襯經(jīng)又帶襯緯結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料,由于襯經(jīng)在樹脂基體破壞到接結(jié)經(jīng)紗伸直的過程中起到了橋接和過渡的作用,所以在拉伸載荷-位移曲線上沒有明顯的緩坡階段。

    圖6為4種結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯向拉伸載荷-位移曲線。

    圖6 4種結(jié)構(gòu)復(fù)合材料緯向拉伸載荷-位移曲線

    由圖6可以看出,4種結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯向拉伸載荷-位移曲線在初始階段也都表現(xiàn)出了明顯的線性關(guān)系,且破壞后載荷直線下降,表現(xiàn)出脆性破壞的特點。

    4種結(jié)構(gòu)中,1#和3#帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯向拉伸斷裂載荷和彈性模量比2#和4#不帶襯緯結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料要大,說明伸直狀態(tài)的襯緯紗對復(fù)合材料緯向的拉伸斷裂強(qiáng)度和彈性模量具有較大的貢獻(xiàn)。由于緯紗和襯緯均為伸直狀態(tài),所以在緯紗密度較經(jīng)紗密度小的情況下,緯向的拉伸強(qiáng)度比經(jīng)向的拉伸強(qiáng)度大,進(jìn)一步說明伸直狀態(tài)的紗線對復(fù)合材料的拉伸斷裂強(qiáng)度具有較大的貢獻(xiàn)。由于3#帶襯緯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的緯紗密度最大,所以3#結(jié)構(gòu)具有較大的斷裂強(qiáng)度。

    4 結(jié)語

    通過試驗研究,得到了2.5D芳綸機(jī)織復(fù)合材料預(yù)制件結(jié)構(gòu)對經(jīng)向和緯向拉伸性能的影響。試驗結(jié)果表明:

    (1)伸直狀態(tài)的襯經(jīng)對復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸斷裂強(qiáng)度和彈性模量具有較大的貢獻(xiàn),伸直狀態(tài)的襯緯對復(fù)合材料的緯向拉伸斷裂強(qiáng)度和彈性模量貢獻(xiàn)較大。

    (2)緯密的增加能增大緯向拉伸斷裂強(qiáng)度和彈性模量,但緯密的增加使接結(jié)經(jīng)紗的彎曲度加大,降低了復(fù)合材料的經(jīng)向拉伸斷裂強(qiáng)度和彈性模量。

    (3)波浪狀彎曲的接結(jié)經(jīng)紗對復(fù)合材料的層間力學(xué)性能貢獻(xiàn)較大,在拉伸性能測試過程中未發(fā)生分層現(xiàn)象。

    (4)芳綸與樹脂的粘結(jié)性能良好,試驗過程中無明顯的纖維抽拔出現(xiàn)象。

    [1]楊彩云,劉雍,陳利,等.碳/環(huán)氧3D機(jī)織復(fù)合材料軸向和非軸向拉伸性能的實驗研究[J].固體火箭技術(shù),2006,29(1):67-71.

    [2]MOURITZ A P,BANNISTER M K ,F(xiàn)ALZON P J.Review of applications for advanced three-dimensional fibre textile composites[J]. CompositesPartA:Applied Science and Manufacturing,1999,30(11):1445-1461.

    [3]楊彩云,劉雍,陳利,等.碳/環(huán)氧3D角聯(lián)鎖結(jié)構(gòu)復(fù)合材料壓縮性能的實驗研究[J].材料工程,2006(S1):39-42.

    [4]李靜,楊彩云.2.5D芳綸機(jī)織物的結(jié)構(gòu)設(shè)計與織造[J].產(chǎn)業(yè)用紡織品,2013,31(6):5-8.

    [5]楊彩云.2.5D 機(jī)織物[J].產(chǎn)業(yè)用紡織品,1993,11(2):44.

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