鋼支撐伺服系統(tǒng)在軟土基坑工程中的應(yīng)用研究

徐 琳，黃程翔，金中雨，陳民富，孫富學(xué)

（1.浙江興業(yè)市政工程有限公司，浙江溫州 325006；2.溫州大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江溫州 325006；3.溫州市城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)投資有限公司，浙江溫州 325006）

1 引言

隨著城市高速發(fā)展，為緩解交通出行壓力，軌道交通建設(shè)工程不斷出現(xiàn)，深基坑工程也隨之不斷增加。軟土地區(qū)地質(zhì)條件較差，深基坑支護(hù)時(shí)易出現(xiàn)圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形，難以達(dá)到設(shè)計(jì)要求。為控制基坑變形，許多基坑工程采用鋼支撐伺服系統(tǒng)進(jìn)行圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形控制，均取得了較好的變形控制效果。國(guó)內(nèi)外學(xué)者們依托實(shí)際工程對(duì)鋼支撐伺服系統(tǒng)進(jìn)行了較為深入的研究。賈堅(jiān)等[1]結(jié)合上海深基坑工程實(shí)例，提出對(duì)深基坑采用分區(qū)卸載方法和鋼支撐軸力伺服系統(tǒng)可以有效控制圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形，使基坑水平位移控制在4 mm 以內(nèi)。李建望[2]結(jié)合某地鐵車站超深基坑工程實(shí)例，對(duì)其鋼支撐伺服系統(tǒng)控制效果進(jìn)行分析，取得地墻側(cè)向變形控制約20 mm，鄰近隧道結(jié)構(gòu)水平及沉降變形在±2 mm 內(nèi)的較好效果。龍華東等[3]根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析了深基坑的變形規(guī)律和伺服系統(tǒng)對(duì)基坑變形的控制效果，得出伺服系統(tǒng)對(duì)變形控制效果較好的結(jié)論，相較于同工況下的普通鋼支撐支護(hù)，伺服鋼支撐支護(hù)可以使基坑側(cè)壁最大變形量減小56.4%。黃大明等[4]依托上海市軌道交通9 號(hào)線實(shí)際工程，對(duì)鋼支撐伺服系統(tǒng)的變形控制效果進(jìn)行研究，結(jié)果表明：鋼支撐伺服系統(tǒng)采用的道數(shù)越多，基坑變形控制效果越好；在道數(shù)相同的情況下，基坑變形控制效果與支撐設(shè)置位置有關(guān)。陳金銘等[5]基于寧波市軌道交通晏北路站深基坑的開(kāi)挖變形與支撐軸力實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，將鋼支撐伺服系統(tǒng)支護(hù)效果與普通鋼支撐支護(hù)效果進(jìn)行對(duì)比，得出伺服鋼支撐支護(hù)相較于普通鋼支撐支護(hù)，圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形量減小16%～20%的結(jié)論。

本文結(jié)合溫州市域鐵路S3 線老殿后河段基坑工程實(shí)例，對(duì)鋼支撐伺服系統(tǒng)在深基坑工程中的應(yīng)用及其變形控制效果進(jìn)行分析，以期為后續(xù)其他工程深基坑支護(hù)設(shè)計(jì)提供參考。

2 鋼支撐伺服系統(tǒng)

2.1 系統(tǒng)安裝及控制

鋼支撐伺服系統(tǒng)是一種通過(guò)在鋼支撐端部安裝專用支撐頭，支撐頭內(nèi)設(shè)置可以調(diào)節(jié)壓力的千斤頂，智能平臺(tái)根據(jù)設(shè)定好的數(shù)據(jù)進(jìn)行鋼支撐軸力和位移控制，以此達(dá)到控制圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移目的的圍護(hù)系統(tǒng)。鋼支撐伺服系統(tǒng)主要由監(jiān)控站、液壓伺服泵站系統(tǒng)、鋼套箱組成，通過(guò)監(jiān)控站對(duì)結(jié)構(gòu)變形遠(yuǎn)程監(jiān)測(cè)，液壓伺服泵站系統(tǒng)由數(shù)控泵站和伺服鋼支撐專用支撐頭組成，1 臺(tái)數(shù)控泵站控制10 個(gè)支撐頭，鋼套箱則包括增壓千斤頂、位移傳感器、力值傳感器等。

基坑開(kāi)挖至內(nèi)支撐位置，在短時(shí)間內(nèi)圍護(hù)結(jié)構(gòu)承受坑外土體壓力并產(chǎn)生水平位移具有一定的滯后性，鋼支撐伺服系統(tǒng)的鋼支撐安裝就利用這一空間效應(yīng)，隨挖隨撐。在鋼支撐安裝完成后，立即連接好油管路、位移數(shù)據(jù)線，并通過(guò)放置于基坑周邊的數(shù)控泵站對(duì)支撐頭按照設(shè)計(jì)預(yù)加軸力值進(jìn)行加載，當(dāng)支撐軸力或位移值達(dá)到設(shè)計(jì)數(shù)值后，停止加載，這時(shí)位于千斤頂兩側(cè)的雙機(jī)械鎖自動(dòng)鎖止，設(shè)定好軸力值范圍，開(kāi)啟自動(dòng)軸力監(jiān)測(cè)。鋼支撐伺服系統(tǒng)安裝流程如圖1所示。

圖1 鋼支撐伺服系統(tǒng)安裝流程圖

伺服作用流程為圍護(hù)結(jié)構(gòu)（如圍護(hù)墻、地下連續(xù)墻）在開(kāi)挖過(guò)程中基坑內(nèi)土壓力減小，墻體向基坑內(nèi)側(cè)偏移，通過(guò)安裝在鋼支撐上的超聲波測(cè)距儀得到此時(shí)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的偏移量，當(dāng)鋼支撐變形壓縮位移或軸力達(dá)到預(yù)先設(shè)計(jì)好的值時(shí)，通過(guò)智能控制平臺(tái)向數(shù)控泵站傳遞信號(hào)，數(shù)控泵站再將信號(hào)傳遞給液壓動(dòng)力控制系統(tǒng)，以此來(lái)對(duì)液壓千斤頂油壓進(jìn)行調(diào)整，增大油壓使得油缸產(chǎn)生向圍護(hù)結(jié)構(gòu)方向的位移，以此來(lái)彌補(bǔ)鋼支撐的壓縮量，進(jìn)而控制圍護(hù)結(jié)構(gòu)的水平變形。數(shù)控泵站實(shí)時(shí)調(diào)整施加在每個(gè)鋼支撐接頭上的軸力，并將支撐軸力數(shù)據(jù)和油缸位移數(shù)據(jù)上傳。鋼支撐伺服系統(tǒng)控制流程如圖2所示。

圖2 鋼支撐伺服系統(tǒng)控制流程圖

2.2 支撐圍護(hù)結(jié)構(gòu)受力模型

鋼支撐伺服系統(tǒng)通過(guò)預(yù)加軸力的施加使得圍護(hù)結(jié)構(gòu)位移減小，其支護(hù)效果遠(yuǎn)遠(yuǎn)好于普通鋼支撐支護(hù)。普通鋼支撐在支護(hù)過(guò)程中可將端部視為彈簧，受墻外土壓力作用產(chǎn)生壓縮變形。鋼支撐伺服系統(tǒng)鋼支撐由于安裝了特殊的支撐頭使得預(yù)加軸力可以施加于圍護(hù)結(jié)構(gòu)上，化被動(dòng)為主動(dòng)，從而減小圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移。圍護(hù)結(jié)構(gòu)受力模型如圖3所示。

圖3 圍護(hù)結(jié)構(gòu)受力模型圖

3 工程概況

溫州市域鐵路S3 線老殿后河段基坑工程位于溫州市甌海區(qū)，沿現(xiàn)狀溫瑞大道敷設(shè)。該基坑程采用“1 道混凝土支撐+3 道鋼支撐+圍護(hù)樁”的復(fù)合支撐體系進(jìn)行支護(hù)，選用800 mm×900 mm 混凝土支撐和Φ800 mm×16 mm鋼支撐，其中第三道鋼支撐與第四道鋼支撐為伺服鋼支撐。本文對(duì)伺服段某典型橫斷面進(jìn)行研究，圍護(hù)結(jié)構(gòu)橫斷面基坑深15.66 m，寬13.65 m，圍護(hù)結(jié)構(gòu)斷面如圖4所示，鋼支撐支護(hù)現(xiàn)場(chǎng)如圖5所示。

圖4 圍護(hù)結(jié)構(gòu)斷面圖（單位：mm）

圖5 鋼支撐支護(hù)現(xiàn)場(chǎng)

4 現(xiàn)場(chǎng)軸力控制方案

伺服系統(tǒng)以圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形為主要測(cè)控目標(biāo)。當(dāng)某一層支撐安裝完畢且平衡以后，方可繼續(xù)向下挖土，該過(guò)程中對(duì)本層支撐各項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行重點(diǎn)監(jiān)控。當(dāng)變形趨勢(shì)增大（測(cè)斜曲線對(duì)應(yīng)位置日變量超過(guò)1 mm，或連續(xù)2 天的日變量均大于0.5 mm），為限制變形系統(tǒng)會(huì)加大軸力自動(dòng)伺服。增加軸力采用分級(jí)加載，每級(jí)增加軸力不超過(guò)200 kN，軸力增加完成第二天應(yīng)由監(jiān)測(cè)單位測(cè)量圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形，若變形收斂則停止加載，若變形繼續(xù)快速增大則進(jìn)行下一級(jí)加載，直到圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形收斂。

5 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)與分析

5.1 監(jiān)測(cè)布置

根據(jù)支護(hù)結(jié)構(gòu)材料不同選用不同監(jiān)測(cè)元件?；炷林尾捎脩?yīng)變計(jì)測(cè)量其應(yīng)變，鋼支撐采用軸力計(jì)直接測(cè)量其軸力，應(yīng)變計(jì)和軸力計(jì)均布置在支撐端部。采用測(cè)斜管測(cè)量樁體水平位移和土體位移，樁內(nèi)測(cè)斜管與樁等長(zhǎng)，土體內(nèi)測(cè)斜管較樁內(nèi)測(cè)斜管長(zhǎng)1 m，兩個(gè)測(cè)斜管的水平間距為2 m。斷面監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖6所示，監(jiān)測(cè)項(xiàng)目如表1所示。

表1 監(jiān)測(cè)項(xiàng)目布置

圖6 斷面監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

5.2 支撐軸力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

隨著基坑不斷開(kāi)挖，各支撐軸力呈“波浪式”上升。在一道鋼支撐安裝完成后其余早期安裝的支撐出現(xiàn)軸力驟減，這是由于新安裝支撐負(fù)擔(dān)了其余支撐所承受的土壓力，后續(xù)隨著基坑開(kāi)挖軸力又不斷增加?；娱_(kāi)挖后期，第四道鋼支撐軸力最大，第二道與第三道鋼支撐最終軸力大小相近?；炷林巫畲筝S力為3 635.5 kN，第二道鋼支撐最大軸力為3 152.1 kN，第三道鋼支撐最大軸力為 3 233.3 kN，第四道鋼支撐最大軸力為4 485.6 kN。Φ800 mm 鋼支撐軸力上限報(bào)警值為4 600 kN，施工過(guò)程中各道鋼支撐軸力始終滿足要求。支撐軸力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)曲線如圖7所示。

圖7 支撐軸力曲線

2021年11月12日鋼支撐伺服系統(tǒng)開(kāi)始工作，第三道鋼支撐初始預(yù)加軸力為1 367.7 kN，12月4日第四道鋼支撐初始預(yù)加軸力為1 873.0 kN。隨著基坑開(kāi)挖，圍護(hù)樁不斷變形，依據(jù)變形情況進(jìn)行自動(dòng)伺服，第三道和第四道鋼支撐軸力隨時(shí)間“波浪式”變化。第三道鋼支撐最大預(yù)加軸力為1 814.9 kN，最小預(yù)加軸力為1 367.7 kN。第四道鋼支撐最大預(yù)加軸力為2 064.2 kN，最小預(yù)加軸力為1 667.3 kN。第三道鋼支撐設(shè)計(jì)預(yù)加軸力為1 457 kN，第四道鋼支撐設(shè)計(jì)預(yù)加軸力為1 741 kN。在開(kāi)挖全過(guò)程中，第三道鋼支撐預(yù)加軸力維持在1 300～1 800 kN，第四道鋼支撐預(yù)加軸力維持在1 700～1 800 kN，兩道鋼支撐預(yù)加軸力值在開(kāi)挖過(guò)程中均得到補(bǔ)償。鋼支撐伺服系統(tǒng)根據(jù)圍護(hù)結(jié)構(gòu)日變化量很好的控制了預(yù)加軸力大小。支撐預(yù)加軸力施加曲線如圖8所示。

圖8 預(yù)加軸力曲線

5.3 圍護(hù)樁位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

圖9為圍護(hù)樁位移曲線，圖中W58 為基坑?xùn)|側(cè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，W59 為基坑西側(cè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。圍護(hù)樁向基坑內(nèi)側(cè)移動(dòng)時(shí)水平位移為正，樁體向下移動(dòng)時(shí)豎向位移為負(fù)。豎向位移圍護(hù)樁豎向與水平位移設(shè)計(jì)報(bào)警值均為25 mm，圍護(hù)樁豎向位移在基坑開(kāi)挖期間始終滿足設(shè)計(jì)要求，東側(cè)樁體最大豎向位移為15.2 mm，西側(cè)樁體最大豎向水平位移為13.9 mm。開(kāi)挖后期基坑水平位移超過(guò)報(bào)警值，東側(cè)樁體最大水平位移為26.9 mm，西側(cè)樁體最大水平位移為26.2 mm。

圖9 圍護(hù)樁位移曲線圖

在基坑開(kāi)挖早期，圍護(hù)樁豎向位移隨開(kāi)挖的進(jìn)行不斷增大。開(kāi)挖中期出現(xiàn)豎向位移急劇減小的現(xiàn)象，產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因主要有2 個(gè)：下水位上升造成樁體上浮和圍護(hù)樁水平位移急劇增大引發(fā)豎向位移減小。第三、第四道伺服鋼支撐安裝完成后，在曲線上表現(xiàn)為圍護(hù)樁水平位移驟減，隨后又隨開(kāi)挖深度的增加而不斷增大。在開(kāi)挖后期，受基底回彈影響圍護(hù)樁豎向位移減小。開(kāi)挖完成后豎向位移變化不大，具體如圖9所示。

JGJ 120-2012《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》[6]要求深基坑圍護(hù)墻變形需控制在0.3%開(kāi)挖深度或30 mm。開(kāi)挖全程中圍護(hù)墻變形不超過(guò)30 mm，鑒于該基坑工程位于軟土地區(qū)，伺服鋼支撐支護(hù)已經(jīng)取得較好效果。

5.4 與普通鋼支撐支護(hù)段監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比分析

選取臨近伺服段的普通鋼支撐支護(hù)斷面進(jìn)行土體深層水平位移對(duì)比分析。將開(kāi)挖全程根據(jù)開(kāi)挖深度分為5 個(gè)工況，如圖10所示。伺服段土體最大深層水平位移為54.38 mm，普通段土體最大深層水平位移為74.26 mm，位移減小36.6%。伺服段各工況的土體深層水平位移均小于普通段，鋼支撐伺服系統(tǒng)能起到減小土體變形的效果。

圖10 土體深層水平位移對(duì)比圖

5.5 小結(jié)

通過(guò)對(duì)鋼支撐伺服系統(tǒng)支護(hù)基坑的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，將伺服段與普通段的土體深層水平位移進(jìn)行對(duì)比，可得出以下結(jié)論。

（1）溫州市域鐵路S3 線老殿后河段基坑工程圍護(hù)墻最大水平位移控制在26 mm 左右，伺服段土體水平位移較普通段水平位移減小36.6%。鋼支撐伺服系統(tǒng)可以有效減小圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形。

（2）各道鋼支撐預(yù)加軸力穩(wěn)定在1 300～1 800 kN之間，鋼支撐伺服系統(tǒng)能有效彌補(bǔ)鋼支撐在施工過(guò)程中的預(yù)應(yīng)力損失。

6 結(jié)束語(yǔ)

本文結(jié)合溫州市域鐵路S3 線老殿后河段基坑工程實(shí)例，對(duì)鋼支撐伺服系統(tǒng)在深基坑工程中的應(yīng)用及其變形控制效果進(jìn)行分析，證明了鋼支撐伺服系統(tǒng)控制基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形的優(yōu)越性。在軟土地區(qū)，鋼支撐伺服系統(tǒng)對(duì)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形有較好的控制效果，針對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形要求較高的基坑，可以積極采用鋼支撐伺服系統(tǒng)。