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    “復(fù)興號”CR200J型動力集中電動車組拖車隔熱設(shè)計及車窗優(yōu)化

    2023-01-04 03:31:28高健飛賁曉東姜艷林岳文志
    鐵道車輛 2022年6期
    關(guān)鍵詞:隔熱性復(fù)興號拖車

    徐 濤,高健飛,賁曉東,姜艷林,岳文志

    (1.中車南京浦鎮(zhèn)車輛有限公司 總體研發(fā)部,江蘇 南京 210031;2.中車南京浦鎮(zhèn)車輛有限公司 設(shè)備研發(fā)部,江蘇 南京 210031)

    “復(fù)興號”CR200J型動力集中電動車組拖車(以下簡稱CR200J型拖車)作為25T型客車的改進產(chǎn)品,研發(fā)之初就提出了提升旅客乘坐舒適性的需求。車體傳熱性能影響空調(diào)負(fù)荷及客室內(nèi)熱環(huán)境,是確保旅客舒適度的一項重要指標(biāo)[1]。為改善旅客乘坐舒適性,降低空調(diào)能耗,按照技術(shù)條件要求對CR200J型拖車整車進行了隔熱設(shè)計;提升了塞拉門和給排水系統(tǒng)的密封性能,減少了空氣的對流;按照Q/CR 205—2014《鐵路空調(diào)客車熱工計算方案》要求對車體傳熱系數(shù)進行了計算和試驗驗證,結(jié)果顯示,CR200J型拖車車體傳熱系數(shù)滿足技術(shù)條件小于等于1.11 W/(m2·K)的要求。本文針對在高寒地區(qū)運用時車窗發(fā)生凝露并產(chǎn)生冷凝水的情況對CR200J型拖車運用環(huán)境進行了分析,并根據(jù)分析結(jié)果對其車窗結(jié)構(gòu)進行了優(yōu)化,優(yōu)化后的車窗再次運用于高寒地區(qū)進行試驗驗證,沒有出現(xiàn)凝露情況,表明該優(yōu)化方案有效解決了車窗凝露問題。

    1 隔熱設(shè)計

    靜止?fàn)顟B(tài)下車體傳熱系數(shù)K是反映整車隔熱性能的參數(shù),通過車體的隔熱設(shè)計,可以減小車體傳熱系數(shù),提升整車隔熱性能,降低空調(diào)能耗,實現(xiàn)節(jié)能減排[2]。

    1.1 技術(shù)條件要求

    不同于25T型客車,CR200J型拖車技術(shù)條件中對K值進行了統(tǒng)一要求,除軟臥車外,整車K值由1.16 W/(m2·K)減小到1.11 W/(m2·K),如表1所示。

    表1 25T型客車及CR200J型拖車K值要求

    1.2 隔熱設(shè)計

    CR200J型拖車隔熱設(shè)計主要內(nèi)容有:使用隔熱材料隔斷熱橋和減少熱傳遞;提高整車密封性能以減少空氣的對流。

    1.2.1安裝隔熱材料

    CR200J型拖車隔熱材料采用改性玻璃棉,符合Q/CR 794—2020《鐵路客車及動車組室內(nèi)材料 保溫材料》的要求[3],其性能指標(biāo)如表2所示。

    表2 改性玻璃棉性能指標(biāo)參數(shù)

    在CR200J型拖車底架、車頂、側(cè)墻和端墻鋪設(shè)改性玻璃棉,車體隔熱斷面如表3和圖1所示。

    表3 車體隔熱斷面

    圖1 車體隔熱斷面結(jié)構(gòu)

    1.2.2提升整車密封性能

    CR200J型拖車在25T型客車基礎(chǔ)上提高了塞拉門和給排水系統(tǒng)的密封性能,減少空氣的對流。塞拉門組裝采用整體密封門框、多級鎖閉壓緊和多道密封膠條密封,提升了車門密封性能,如圖2所示。

    1.前擋密封膠條;2.上擋密封膠條;3.下?lián)趺芊饽z條;4.后擋密封膠條。圖2 塞拉門密封膠條

    采用密封式電熱排水導(dǎo)筒,下部排水口安裝橡膠密封裝置,灰水在重力作用下使橡膠密封裝置變形從而排至車外,灰水排空后橡膠密封裝置自動恢復(fù)至密封狀態(tài)。圖3為密封式電熱排水導(dǎo)筒及自密封結(jié)構(gòu)。

    圖3 密封式電熱排水導(dǎo)筒及自密封結(jié)構(gòu)

    2 拖車車體傳熱系數(shù)K計算

    鐵道機車車輛實際運行中,外界條件隨地理位置、季節(jié)、晝夜等不斷變化,車輛內(nèi)部的熱量也隨著設(shè)備發(fā)熱和旅客的多少而變化,因此車輛隔熱斷面的傳熱過程是一個不穩(wěn)定過程。以二等座車為例,按照Q/CR 205—2014《鐵路空調(diào)客車熱工計算方案》要求進行拖車車體傳熱系數(shù)K計算[4],為簡化計算做出如下假設(shè)[5]:

    (1) 平均外氣溫度視為常數(shù);

    (2) 在隔熱斷面熱工性能計算中應(yīng)用穩(wěn)定傳熱原理,即隔熱斷面中的溫度分布和熱流大小保持固定數(shù)值,不隨時間變化;

    (3) 不同材料間相互密接,嵌在乙型鋼、槽鋼等翼板內(nèi)部的隔熱材料的熱阻不計;

    (4) 車體鋼結(jié)構(gòu)僅考慮骨架的傳熱,所有與外層鋼板相連的金屬,其溫度與鋼板溫度相同,小金屬零件的導(dǎo)熱性不予考慮。

    二等座車隔熱斷面中含有許多幾何形狀復(fù)雜的金屬和非金屬元件,既有均質(zhì)結(jié)構(gòu),也有多層非均質(zhì)結(jié)構(gòu)。整車K值計算時,按照上述假設(shè)將車體各隔熱斷面簡化為均質(zhì)結(jié)構(gòu),求得各隔熱斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)Ki和斷面?zhèn)鳠崦娣e,再按照非均質(zhì)結(jié)構(gòu)求得整車K值。

    2.1 車體隔熱斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)

    將二等座車車體各隔熱斷面按均質(zhì)結(jié)構(gòu)計算,各隔熱斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)Ki可用式(1)求出[6]:

    (1)

    式中:δi——各隔熱斷面材料的厚度,m;

    λi——各隔熱斷面材料的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K);

    αW——車內(nèi)表面對流傳熱系數(shù),8 W/(m2·K);

    αN——車外表面對流傳熱系數(shù),16 W/(m2·K)。

    車體各隔熱斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和傳熱面積的計算結(jié)果如表4所示。

    表4 車體鋼結(jié)構(gòu)各隔熱斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)及傳熱面積

    2.2 整車傳熱系數(shù)

    整車按照非均質(zhì)結(jié)構(gòu)計算,其傳熱系數(shù)K值可用式(2)求出:

    (2)

    式中:Ai——各隔熱斷面?zhèn)鳠崦娣e,m2。

    按照Q/CR 205—2014要求并結(jié)合日本標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)驗,對表4中車體各隔熱斷面參數(shù)乘以安全系數(shù)2[7],并將表5中整車各安裝設(shè)備傳熱系數(shù)及傳熱面積代入式(1)和式(2),求得整車K值為1.04 W/(m2·K),滿足拖車技術(shù)條件要求。由于計算簡化了模型,忽略了部分熱橋的影響,計算結(jié)果一般小于試驗結(jié)果。

    表5 整車各安裝設(shè)備傳熱系數(shù)及傳熱面積

    3 隔熱性能試驗

    按照TB/T 1674—1993《鐵路客車隔熱性能試驗方法》要求[8],在二等座車車內(nèi)客室區(qū)第1排、第11排和第21排座椅處分別布置1個測溫斷面,在每個測溫斷面布置8個溫度測點,在2個廁所、洗臉間、配電柜、乘務(wù)員室車窗中心處各布置1個測點,車內(nèi)共計布置29個溫度測點。在車外布置3個測溫斷面,位置與車內(nèi)測溫斷面一致,每個斷面布置8個溫度測點,外端門兩側(cè)中部分別布置1個溫度測點,車外共計布置28個溫度測點。測點布置圖詳見圖4,圖4中紅點為車內(nèi)溫度測點,藍點為車外溫度測點。

    圖4 二等座車隔熱試驗測點布置圖

    按照TB/T 1674—1993規(guī)定對二等座車進行加熱,熱穩(wěn)定時間不少于8 h,8 h內(nèi)車內(nèi)外各溫度測點平均空氣溫度波動不大于±0.5 K,車內(nèi)加熱功率波動不得大于3%。熱穩(wěn)定后,每30 min記錄一次溫度傳感器及電功率計的數(shù)據(jù),取連續(xù)8組有效數(shù)據(jù),結(jié)果如表6所示。

    表6 二等座車隔熱性能試驗采集數(shù)據(jù)表

    用式(3)計算求得整車傳熱系數(shù)K值,計算結(jié)果為1.09 W/(m2·K),滿足技術(shù)條件要求。

    (3)

    式中:P——車內(nèi)加熱功率,W;

    Δt——車體內(nèi)外平均空氣溫度差,K。

    4 高寒地區(qū)運用存在的問題及原因分析

    “復(fù)興號”CR200J型動力集中電動車組2019年1月正式上線,運用中拖車整車隔熱和密封性能較25T型客車有明顯改善,空調(diào)制冷采暖效率提升,提高了旅客乘坐舒適度。但在沈陽局、烏魯木齊局等高寒地區(qū)長時間運用時,發(fā)生拖車車窗膠條出現(xiàn)冷凝水并聚集成股流至窗臺的情況。CR200J型拖車車窗沿用了25T型客車單元式車窗結(jié)構(gòu),為改善車窗隔熱性能,在窗框四周增加了防寒框。從運用情況看,增加防寒框?qū)嚧案魺嵝阅苌杂懈纳疲軌蚍乐管嚧霸诟吆貐^(qū)運用出現(xiàn)結(jié)冰現(xiàn)象,但仍會產(chǎn)生冷凝水,如圖5所示。

    圖5 25T型客車及CR200J型拖車高寒地區(qū)運用情況

    針對CR200J型拖車車窗冷凝水問題,對車窗隔熱性能、運用環(huán)境和驗證過程進行了分析,分析結(jié)果表明,造成車窗產(chǎn)生冷凝水的主要原因有:

    (1) 車窗隔熱性能較差。CR200J型拖車單元式車窗窗框為整體鋁型材并貫通車體結(jié)構(gòu)內(nèi)外,鋁型材傳熱系數(shù)高達210 W/(m2·K),對車體隔熱性能的影響較大[9],雖然拖車車窗在窗框上增加了防寒框,但是其并未隔斷窗框與車內(nèi)的熱橋,車窗隔熱性能提升有限,與其他高寒客車或動車組車窗相比,隔熱性能相對較差,如表7所示。

    表7 CR200J型拖車及高寒車型車窗隔熱性能對比

    (2) 運用環(huán)境溫差及濕度較大。高寒地區(qū)車內(nèi)外溫差較大,由于窗框鋁型材的熱傳遞,導(dǎo)致車窗膠條溫度較低,加之大量旅客產(chǎn)生的水蒸氣加大了客室的濕度,因此產(chǎn)生冷凝水現(xiàn)象。

    (3) 試驗驗證不夠充分。拖車車窗隔熱性能試驗按照TB/T 3107—2011《鐵道客車單元式組合車窗》要求實施[9],標(biāo)準(zhǔn)未規(guī)定極端溫度差及不同濕度環(huán)境下的凝露試驗要求。

    5 改進措施

    針對上述原因分析,對CR200J型拖車車窗結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化,同時增加極端溫度差及高濕度環(huán)境下的凝露試驗。

    5.1 車窗結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    原CR200J型拖車單元車窗的整體窗框結(jié)構(gòu)優(yōu)化為內(nèi)外窗框結(jié)構(gòu),并采用粘接膠實現(xiàn)內(nèi)外窗框的連接和熱橋的隔斷(圖6),優(yōu)化后車窗隔熱性能明顯提升,如表8所示。

    圖6 CR200J型拖車車窗優(yōu)化結(jié)構(gòu)

    表8 CR200J型拖車車窗結(jié)構(gòu)優(yōu)化后車窗隔熱性能

    5.2 凝露試驗

    為驗證車窗在極端溫度差及不同濕度環(huán)境下抗凝露性能,增加凝露試驗。在外部環(huán)境溫度為-40 ℃、-20 ℃,內(nèi)部環(huán)境溫度20 ℃,室內(nèi)空氣相對濕度分別為35%、40%、50%和55%時,要求內(nèi)側(cè)玻璃及內(nèi)框表面1 h內(nèi)不形成任何冷凝水或霜。以隔熱性能相對差的活動車窗為例,分別對比優(yōu)化前的普通車窗和優(yōu)化后隔熱車窗凝露情況,試驗結(jié)果如表9所示。試驗結(jié)果表明,優(yōu)化后的車窗結(jié)構(gòu)凝露現(xiàn)象明顯降低。

    表9 車窗結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后不同濕度工況下凝露情況對比

    6 結(jié)束語

    為了改善CR200J型拖車單元式車窗在高寒地區(qū)運用中出現(xiàn)的冷凝水問題,本文在25T型客車基礎(chǔ)上,通過車體隔熱設(shè)計對車窗進行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化,減小了車體傳熱系數(shù),提升了整車隔熱性能,降低了空調(diào)能耗,有效解決了CR200J型拖車單元式車窗在高寒地區(qū)運用中出現(xiàn)的冷凝水問題。

    裝用優(yōu)化結(jié)構(gòu)隔熱車窗的高原雙源動力集中動車組在高寒地區(qū)開行,運用良好,未出現(xiàn)冷凝水問題。2021年CR200J型拖車再次配屬沈陽局,在外溫-20 ℃、客室內(nèi)溫度10 ℃環(huán)境下,窗框溫度為7.6 ℃,上線后車窗未出現(xiàn)冷凝水問題,表明優(yōu)化結(jié)構(gòu)的CR200J型拖車單元式車窗改善了車窗冷凝水問題,在沈陽局高寒地區(qū)運用后效果良好。建議對TB/T 3107—2011《鐵道客車單元式組合車窗》進行修訂,增加在高寒地區(qū)運用不同空氣濕度下抗凝露要求。

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