海上風電導管架用鋼管的JCOE加工制造與性能評定

湯世云，趙明，韋生，衛(wèi)旭敏，李振華

(1.中海福陸重工有限公司，珠海 519050；2.中國石油大學(華東)，青島 266580)

0 前言

海上風電作為實現(xiàn)碳中和的關鍵技術之一，是中國和世界可再生能源的重要關注點和新的增長點，具有產業(yè)鏈長，帶動就業(yè)能力強，創(chuàng)新程度高等特點，對提高風能資源利用效率，改善能源結構，發(fā)展安全能源等具有重大意義[1-3]。

某公司承接的某海上風電導管架建造項目，單套導管架總體組成包括3部分：最上部是過渡段，中間部分是導管架，最下部是吸力桶(吸力錨)。相比其它海洋工程項目，該海上風電導管架項目有更高的設計要求：所有主結構選材為BS EN10025-3 S355N/NL和BS EN10025-4 S355M/ML鋼板[4]，須滿足-40 ℃下最小沖擊吸收能量34 J的低溫沖擊要求；項目建造及焊接執(zhí)行DNVGL-OS-C401—2018和DNVGL-ST-0126—2018標準[5-6]。

1 JCOE成形工藝

導管腿和拉筋由多種規(guī)格鋼管連接而成，鋼管外徑為770～1 750 mm，壁厚為12.7～70 mm。批量建造多套海上風電導管架，焊接工作量極大，采用JCOE鋼管成形焊接工藝，如圖1所示。該工藝的關鍵成形順序為：J型-C型-O型-預焊-三絲埋弧焊(SAW)內焊-四絲埋弧焊外焊-擴徑(E型)[7-10]。

圖1 J型-C型-O型成形過程示意圖

2 導管焊接工藝

根據(jù)標準DNVGL-OS-C401—2018[5]進行焊接工藝研發(fā)，采用熔化極氣體保護焊(GMAW)打底，SAW填充和蓋面。內部SAW單道焊接，根據(jù)管壁厚度不同，外部SAW單道焊或多道焊。由于DNVGL-OS-C401—2018標準[5]中單道焊與多道焊適用厚度范圍不同，評定指標也不完全相同，因此需要對JCOE制管工藝中SAW單道焊和SAW多道焊分別進行焊接試驗，測試并分析焊接接頭性能。文中對兩種不同材質的鋼板進行焊接工藝試驗與接頭性能的測試。對于薄壁鋼板，內、外部都采用SAW單道焊，文中命名為A試驗組；對于厚壁鋼板，內部采用SAW單道焊，外部采用SAW多道焊，文中命名為B試驗組。

2.1 試驗材料

A試驗組母材為EN10025-4 S355ML鋼板，規(guī)格為1 080 mm×350 mm×16 mm；B試驗組母材為EN10025-3 S355NL鋼板，規(guī)格為1 080 mm×350 mm×25 mm。A和B 兩組母材的化學成分和力學性能見表1和表2。

表1 母材的化學成分(質量分數(shù)，%)

表2 母材的力學性能

2.2 焊前坡口設計

圖2是A試驗組焊接坡口示意圖，坡口角度為內90°和外80°，鈍邊Rf=5 mm ± 0.5 mm，組對間隙G=0.5 mm。圖3是B試驗組焊接坡口示意圖，坡口角度為內60°和外60°，鈍邊Rf=4～5 mm，組對間隙G=1 mm。

圖2 A試驗組坡口尺寸和焊道順序

圖3 B試驗組坡口尺寸和焊道順序

2.3 焊接工藝與焊接材料

打底焊采用GMAW焊，全自動焊與半自動焊相結合。其中中間段采用全自動GMAW焊，焊絲直徑1.2 mm，等級AWS A5.18 ER70S-G，牌號GML-W58(昆山京群)，混合保護氣體70%Ar+30%CO2；兩端采用半自動GMAW焊，焊絲同前，保護氣體為工業(yè)用100%CO2。填充和蓋面焊采用SAW焊。其中，內部焊采用三絲SAW焊，外部焊采用四絲SAW焊，焊材等級AWS A5.23 F8A8-ENi1，牌號T Union SA Ni(Bohler/伯樂)，直徑4.0 mm，匹配牌號為UV C418TT-M的焊劑。兩種焊接材料的化學成分及其熔敷金屬的力學性能分別見表3和表4。

表3 焊接材料的化學成分(質量分數(shù)，%)

表4 熔敷金屬的力學性能

A試驗組焊前預熱溫度30 ℃，最大層間溫度74 ℃，最小蓋面溫度53 ℃；B試驗組焊前預熱溫度34.4 ℃，最大層間溫度135 ℃，最小蓋面溫度51.3 ℃。A和B兩試驗組的焊接工藝及主要參數(shù)見表5和表6。A試驗組焊接3道次，B試驗組焊接4道次。

表5 A試驗組的焊接工藝及主要參數(shù)

表6 B試驗組的焊接工藝及主要參數(shù)

3 焊接接頭性能評定

3.1 性能試驗要求

焊后48 h，對接頭進行無損檢測(NDT)，包括100%目視檢測(VT)、100%磁粉檢測(MT)和100%超聲波檢測(UT)。無損檢測結果須滿足ISO 5817-Level B標準要求。根據(jù)DNVGL-OS-C401—2018[5]，ISO-17639和ISO-6892等標準[11-15],對焊接接頭進行宏觀和微觀檢測、拉伸試驗、彎曲試驗、低溫沖擊試驗和硬度試驗，檢測焊接接頭宏觀和微觀結構和力學性能。

3.2 試驗結果與分析

3.2.1宏觀形貌

根據(jù)標準ISO 17639—2003[11]對焊接接頭進行宏觀形貌觀察，A試驗組的宏觀形貌如圖4所示，B試驗組的宏觀形貌如圖5所示。宏觀形貌試驗結果表明，A和B兩試驗組焊接接頭均未出現(xiàn)氣孔、裂紋、未熔合、夾渣等焊接缺陷，接頭宏觀形貌滿足DNVGL-OS-C401[5]標準的要求。

圖4 A試驗組焊接接頭的宏觀形貌

圖5 B試驗組焊接接頭的宏觀形貌

3.2.2拉伸測試結果

根據(jù)標準ISO 6892—2019[12]對焊接接頭進行平板拉伸試驗。A和B兩組焊接試驗件的拉伸測試結果見表7。

表7 A和B兩焊接試驗組的拉伸測試結果

由拉伸試驗結果可知，A和B兩組焊接試件拉伸斷裂位置均在母材，表明焊縫的抗拉強度優(yōu)于母材，且抗拉強度高于標準EN 10025-3 S355NL和EN 10025-4 S355ML的最低抗拉強度要求，滿足DNVGL-OS-C401—2018標準的接收準則[4-5]。

3.2.3彎曲試驗結果

根據(jù)標準ISO-5173—2016[13]對焊接接頭進行彎曲試驗，彎曲直徑為40 mm，試驗類型為4個側彎，彎曲角度為180°。A和B兩試驗組彎曲試驗件表面無張開的裂紋及裂縫缺陷，彎曲試驗結果合格，滿足DNVGL-OS-C401—2018[5]標準的要求。

3.2.4沖擊試驗結果

結合標準ISO-148—2016[14]和DNVGL-OS-C401—2018[5]對焊接接頭進行夏比低溫沖擊試驗，分別從蓋面層的焊縫中心、熔合線和HAZ制取低溫沖擊試樣，試樣尺寸為55 mm×10 mm×10 mm，沖擊試驗溫度為-40 ℃。A和B兩試驗組焊接試驗件的沖擊試驗結果見表8。

表8 A和B試驗組的沖擊測試結果(-40 ℃)

由沖擊試驗結果可知，A和B試驗組焊接接頭各位置在-40 ℃沖擊吸收能量的平均值均大于項目規(guī)格書的接收值34 J，且單個最小沖擊吸收能量大于平均沖擊吸收能量接收值的70%。由此可見，所獲得的焊接接頭低溫沖擊韌性較好。

3.2.5硬度測試結果

根據(jù)標準DNVGL-OS-C401—2018[5]和ISO 6507-2016[15]對焊接接頭進行硬度測試，打點位置如圖6所示。圖7和圖8分別是A和B兩試驗組試驗件的硬度分布。

圖6 硬度打點位置示意圖

圖7 A試驗組的顯微硬度分布

圖8 B試驗組的顯微硬度分布

硬度結果表明，A組和B組試件焊接接頭的最大硬度值均出現(xiàn)在HAZ，最大硬度值小于325 HV10，滿足DNVGL-OS-C401—2018[5]的接收準則。

4 結論

(1)文中詳細介紹了某海上風電導管架的焊接工藝方案，包括焊前坡口設計、焊接材料選擇、焊道順序、各道次焊接方法及主要工藝參數(shù)。薄壁管采用GMAW封底+SAW三絲內焊+SAW四絲外焊；厚壁管采用GMAW封底+SAW三絲內焊+SAW四絲填充焊+SAW四絲蓋面焊；GMAW封底焊中間段采用全自動工藝，兩端采用半自動工藝。

(2)依據(jù)標準DNVGL-OS-C401—2018分別對SAW單道焊和SAW多道焊進行了宏微觀形貌和力學性能檢測。針對不同板厚的兩組焊接接頭的宏觀形貌、拉伸、彎曲、-40 ℃低溫沖擊、硬度結果均滿足該項目規(guī)格書及標準DNVGL-OS-C401的接收準則，接頭具有良好的強度及低溫沖擊韌性，滿足各項力學性能要求。

(3)文中針對某寒冷海域風電導管架用鋼管研發(fā)的加工制造方案，具有焊接效率高，焊接質量穩(wěn)定的優(yōu)點，可推廣應用于其他鋼管的加工制造。