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    大型原油儲罐沉降評價方法研究*

    2022-12-29 08:48:38孫成德
    石油化工腐蝕與防護(hù) 2022年6期
    關(guān)鍵詞:允許值對稱點儲罐

    孫成德,盧 蕾,程 偉

    (1.國家管網(wǎng)集團(tuán)東部原油儲運有限公司,江蘇 徐州 221008;2.合肥通用機(jī)械研究院有限公司,安徽 合肥 230031)

    大型原油儲罐是國家戰(zhàn)略石油儲備、商業(yè)石油儲備的關(guān)鍵設(shè)備,主要由罐本體、罐基礎(chǔ)、附屬設(shè)施及安全附件組成,對于投用時間久以及處于填海造地或臺風(fēng)多發(fā)區(qū)域的大型原油儲罐,罐基礎(chǔ)沉降是影響大型原油儲罐安全運行的重要因素,因此需要定期開展罐基礎(chǔ)的沉降觀測[1]。罐基礎(chǔ)沉降根據(jù)形態(tài)可分3類,分別為整體沉降、傾斜沉降與不均勻沉降。由于整體沉降一般不會導(dǎo)致儲罐發(fā)生傾斜、應(yīng)力集中甚至坍塌,且整體沉降往往發(fā)生在新投用儲罐上,所以儲罐的沉降觀測主要是檢測傾斜沉降和不均勻沉降[2-4]。然而國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)對常壓儲罐沉降觀測評價方法各不相同,給儲罐使用單位、管理機(jī)構(gòu)以及檢驗檢測機(jī)構(gòu)帶來了困擾[5-6]。為此有必要開展大型原油儲罐沉降觀測評價方法研究,結(jié)合大型原油儲罐實際情況,提出適合中國國情的大型原油儲罐沉降觀測評價方法,為科學(xué)制定儲罐檢修周期、保障儲罐安全長周期運行提供依據(jù)。

    1 國內(nèi)外沉降觀測評價方法

    1.1 均勻傾斜沉降評價方法

    國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于均勻傾斜沉降的評價方法基本一致,均是評價對稱點高程差,儲罐直徑或罐壁高度不同,對稱點高程差允許值不同。不同之處在于給出的指標(biāo)控制范圍不大相同[7-13]。以10萬立方米大型儲罐為例,儲罐直徑80 m,罐壁高度20 m,GB 50341—2014和SH/T 3528—2014對稱點高程差指標(biāo)控制范圍為0.003 5D(即280 mm),而GB 50128—2014,SY/T 5921—2017和API 653—2014指標(biāo)控制范圍是0.003D(即240 mm),英國儲罐檢維修標(biāo)準(zhǔn)EEMUA159允許值最大,0.2H(即400 mm)。國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)均勻傾斜沉降的評價方法見表1。

    表1 國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)均勻傾斜沉降評價方法

    1.2 不均勻沉降評價方法

    國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)均指出可以通過相鄰點高程差或者繪制沉降曲線來進(jìn)行評價[14-15]。各國研究者在相鄰點高程差允許值上做了很多工作,DE BEER認(rèn)為儲罐不均勻沉降允許值ΔSmax≤L/450,其中L是相鄰兩個觀測點間弧長,取10 m[16]。這一指標(biāo)被國內(nèi)儲罐設(shè)計、施工標(biāo)準(zhǔn)修正并采納,所以 GB 50341—2014和GB 50218—2014給出的相鄰點高程差允許值是25 mm,而國內(nèi)儲罐檢維修標(biāo)準(zhǔn)SYT 5921—2017給出的相鄰點高程差允許值是12 mm,英國儲罐檢維修標(biāo)準(zhǔn)EEMUA159—2014則指出相鄰點高程差不應(yīng)超過100 mm或弧長的1%,不同標(biāo)準(zhǔn)給出的相鄰點高程差允許值差別較大。國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)不均勻沉降評價方法見表2。

    表2 國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)不均勻沉降評價方法

    2 國內(nèi)儲罐實際沉降檢測數(shù)據(jù)

    對17家油庫共計189臺10萬立方米在役大型原油儲罐實際沉降檢測數(shù)據(jù)進(jìn)行匯總、統(tǒng)計,研究大型儲罐實際沉降狀況,為提出適合中國國情的沉降評價方法提供數(shù)據(jù)支撐。

    2.1 相鄰點高程差

    189臺儲罐相鄰點高程差實測數(shù)據(jù)見圖1,分布區(qū)間統(tǒng)計見表3。由圖1和表3可以看出:只有19.05%的10萬立方米儲罐相鄰點高程差在SY/T 5921推薦的允許值12 mm范圍以內(nèi),63.49%的10萬立方米儲罐相鄰點高程差在GB 50341推薦的允許值25 mm范圍內(nèi),但這些儲罐均處于正常服役狀態(tài)且經(jīng)全面檢驗后仍可以繼續(xù)運行,也就是說:常壓儲罐相鄰點高程差12 mm或者25 mm 的允許值對于大型儲罐而言過于保守,存在優(yōu)化空間。依據(jù)帕累托法則,80%儲罐不均勻沉降風(fēng)險集中在20%不均勻沉降相對嚴(yán)重的儲罐上。此次參與數(shù)據(jù)統(tǒng)計的189臺儲罐中,79.89%的儲罐相鄰點高程差不超過38 mm,80.95%的儲罐相鄰點高程差不超過39 mm,基于此建議將大型儲罐相鄰點高程差允許值定為38 mm。

    圖1 相鄰點高程差實測數(shù)據(jù)統(tǒng)計

    表3 189臺儲罐相鄰點高程差分布區(qū)間統(tǒng)計

    2.2 對稱點高程差

    189臺10萬立方米大型儲罐對稱點高程差實測數(shù)據(jù)統(tǒng)計見圖2。由圖2可以看出:99.59%儲罐對稱點高程差在SY/T 5921推薦的允許值240 mm以內(nèi),僅有1臺儲罐對稱點高程差為253 mm,超過了240 mm,但也位于GB 50341推薦的允許值 280 mm 以內(nèi)。79.92%儲罐對稱點高程差不超過74 mm,見表4。

    圖2 對稱點高程差實測數(shù)據(jù)統(tǒng)計

    表4 189臺儲罐對稱點高程差分布區(qū)間統(tǒng)計

    3 提出大型原油儲罐沉降評價方法

    結(jié)合GB 50341—2014,SYT 5921—2017,API 653—2014和EEMUA 159—2014等國內(nèi)外儲罐標(biāo)準(zhǔn),基于189臺10萬立方米大型原油儲罐實際沉降檢測數(shù)據(jù)及多年的儲罐檢驗檢測經(jīng)驗,提出10萬立方米大型原油儲罐三步沉降評價方法。

    (1)允許值比較:沿罐壁周圍方向任意10 m弧長內(nèi)的高程差不應(yīng)大于38 mm;對稱點高程差不應(yīng)大于0.003D即240 mm。

    (2)當(dāng)相鄰點高程差超過38 mm且對稱點高程差不大于240 mm時則需繪制沉降曲線,見圖3。罐壁的局部沉陷或不均勻沉降量Ui應(yīng)滿足公式(1)和(2)的要求。

    圖3 沉降曲線示意

    Si≤11L2Y/(2EH)

    (1)

    Si=Ui-(Ui-1+Ui+1)

    (2)

    式中:Si為罐壁測點i的相對豎向變形量,m;Ui為罐壁測點i局部沉陷量,m;Ui-1為罐壁測點i-1局部沉陷量,m;Ui+1為罐壁測點i+1局部沉陷量,m;i為測點號;L為測點之間的弧長,m;Y為鋼材的屈服強(qiáng)度,kPa;E為鋼材的彈性模量,kPa;H為油罐高度,m。

    使用origin或matlab解出常數(shù)a,b,c,作出余弦曲線Elevpred=a+bcos(θ+c),且只有R2=(Syy-SSE)/Syy須大于或等于0.9,才認(rèn)為余弦曲線有效。其中:Elevpred為余弦曲線上角度為θ時的預(yù)測高度;Syy是平均測量高度與測量高度的差的平方和;SSE為測量高度與預(yù)測高度的差的平方和。

    (3)當(dāng)對稱點高程差大于240 mm,或相鄰點高程差大于38 mm且對稱點高程差不超過 240 mm 但繪制沉降曲線罐壁的局部沉陷或不均勻沉降量Ui不滿足公式(1)和(2)的要求時,則需要利用有限元分析軟件進(jìn)行數(shù)值分析,并將數(shù)值分析所得理論最大應(yīng)力與材料許用應(yīng)力進(jìn)行比較、所得最大變形量與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的允許值進(jìn)行比較,進(jìn)而判斷儲罐在沉降狀況下是否可以繼續(xù)使用。具體步驟如下:

    ①參照儲罐竣工圖紙建立儲罐模型,包括頂部抗風(fēng)圈結(jié)構(gòu)。儲罐建模及數(shù)值分析采用Ansys workbench完成,建模與網(wǎng)格劃分結(jié)果見圖4和圖5。

    圖4 儲罐幾何模型

    圖5 儲罐網(wǎng)格劃分情況

    ②考慮儲罐在實測液位、最大液位情況下內(nèi)部液壓、外部風(fēng)載對儲罐結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響,利用ANSYS軟件進(jìn)行數(shù)值分析,將計算所得最大應(yīng)力與材料許用應(yīng)力進(jìn)行比較,將計算所得最大變形量與GB 50341—2014所允許的最大變形量進(jìn)行比較,進(jìn)而判斷沉降是否會影響儲罐結(jié)構(gòu)安全及浮盤功能完整性。

    ③當(dāng)對稱點高程差大于240 mm,或相鄰點高程差大于38 mm且對稱點高程差不大于240 mm但繪制沉降曲線罐壁的局部沉陷或不均勻沉降量Ui不滿足公式(1)和(2)的要求時,則需要利用有限元分析軟件進(jìn)行數(shù)值分析,并將數(shù)值分析所得理論最大應(yīng)力與材料許用應(yīng)力進(jìn)行比較、所得最大變形量與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的允許值進(jìn)行比較,進(jìn)而判斷儲罐在沉降狀況下是否可以繼續(xù)使用。

    4 實際沉降案例及評價方法應(yīng)用

    4.1 實際沉降檢測數(shù)據(jù)

    某商業(yè)原油庫于2008年建成投產(chǎn),建有在役10萬立方米大型原油儲罐16座,2019年對G6儲罐進(jìn)行沉降檢測,檢測結(jié)果見表5。

    表5 G6罐沉降檢測結(jié)果

    由表5可以看出:相鄰點高程差最大值為 38 mm,G6罐存在不均勻沉降;對稱點高程差為253 mm,G6罐存在由北向南方向的均勻傾斜。

    4.2 與允許值比較

    與本文提出的10萬立方米大型原油儲罐沉降評價方法允許值相比較,G6罐相鄰點高程差未超過38 mm允許值,但對稱點高程差253 mm超過了對稱點高程差允許值240 mm。

    4.3 繪制沉降曲線

    根據(jù)G6罐允許值比較結(jié)果,可以看出G6罐應(yīng)進(jìn)行數(shù)值分析。但為了更好地闡述本文所提出的儲罐沉降評價方法,仍然繪制沉降曲線。根據(jù)實測值,利用origin擬合得到沉降曲線,見圖6。

    圖6 沉降曲線

    底層壁板鋼材12MnNiVR的屈服強(qiáng)度Y為226 MPa;相鄰觀測點間弧長L為8.97 m;底層壁板鋼材的彈性模量E為206 GPa;罐高H為 21.8 m,則11L2Y/(2EH)=58.8 mm。儲罐G6相對豎向變形量見表6。

    表6 儲罐相對豎向變形量

    可以看出,儲罐G6相對豎向變形量Si最大為29 mm,小于11L2Y/(2EH)即58.8 mm,也就是說儲罐G6的不均勻沉降仍然在可接受范圍內(nèi)。

    4.4 數(shù)值分析

    由于G6罐對稱點高程差253 mm大于240 mm,故需要利用ANSYS軟件進(jìn)行數(shù)值分析。儲罐所儲存介質(zhì)為巴林原油,密度為880 kg/m3,檢測時儲罐液位為10 m?;谝陨蠑?shù)據(jù)采用有限元方法展開數(shù)值模擬,約束儲罐底部的徑向、環(huán)向位移,軸向施加沉降載荷,內(nèi)部施加靜液壓力,于是得到儲罐在實測沉降條件下的應(yīng)力強(qiáng)度和徑向變形,見圖7和圖8。由圖7和圖8可以看出,儲罐應(yīng)力強(qiáng)度最高達(dá)101 MPa,位于第1和2層底板間。此處材質(zhì)為12MnNiVR,許用應(yīng)力值226 MPa,數(shù)值分析結(jié)果低于許用應(yīng)力,儲罐結(jié)構(gòu)安全性有充分保障;儲罐最大變形約68 mm,發(fā)生在罐頂位置,低于GB 50341—2014規(guī)定要求的±100 mm,儲罐浮盤升降基本也不會受到影響。

    圖8 儲罐徑向變形

    4.5 沉降評價結(jié)果

    (1)G6罐相鄰點高程差為38 mm,未超出本文提出的沉降評價方法允許值38 mm,不均勻沉降在允許范圍之內(nèi);進(jìn)一步繪制沉降曲線,G6罐相對豎向變形量Si最大為29 mm,小于11L2Y/(2EH)即58.8 mm,進(jìn)一步說明G6罐的不均勻沉降在可接受范圍內(nèi),這也驗證了本文提出允許值38 mm的可靠性。

    (2)G6罐對稱點高程差為253 mm,超出本文提出的沉降評價方法允許值240 mm,進(jìn)而采用數(shù)值分析G6罐最大應(yīng)力和最大變形,結(jié)果顯示G6罐最大應(yīng)力未超出材料的許用應(yīng)力、最大變形也未超出標(biāo)準(zhǔn)限制,G6罐可以繼續(xù)使用。

    5 結(jié) 論

    (1)國內(nèi)外不同標(biāo)準(zhǔn)提出的儲罐沉降評價方法思路相同、內(nèi)容各異。在相鄰點高程差允許值上,不同標(biāo)準(zhǔn)給出的推薦值差別較大,且與國內(nèi)大型儲罐實際沉降情況存在偏差。189臺大型儲罐實際沉降觀測結(jié)果顯示,僅有19.05%大型儲罐相鄰點高程差不大于12 mm,63.49%大型儲罐相鄰點高程差不大于25 mm,79.89%大型儲罐相鄰點高程差不大于38 mm;79.92%大型儲罐對稱點高程差不大于74 mm,99.59%大型儲罐對稱點高程差不大于240 mm。

    (2)提出大型儲罐三步沉降評價方法:允許值比較、繪制沉降曲線、數(shù)值分析。推薦大型儲罐相鄰點高程差允許值為38 mm,對稱點高程差允許值為240 mm。針對不同類型的儲罐沉降,可以利用此三步沉降評價方法進(jìn)行快速分類評價,該方法可操作性強(qiáng),具有很高的實際應(yīng)用價值。

    (3)G6罐相鄰點高程差為38 mm,繪制沉降曲線發(fā)現(xiàn)相對豎向變形量Si滿足Si≤11L2Y/(2EH),不均勻沉降在可接受范圍內(nèi),數(shù)值分析結(jié)果顯示最大應(yīng)力和最大變形均在可接受范圍內(nèi),進(jìn)一步驗證了相鄰點高程差允許值設(shè)為38 mm的安全性和可靠性。

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