In合金化及固溶處理對Mg-6Al-1Zn陽極材料組織和電化學性能的影響

谷亞嘯，江靜華，謝秋媛，馬愛斌,2，高正

In合金化及固溶處理對Mg-6Al-1Zn陽極材料組織和電化學性能的影響

谷亞嘯1，江靜華1，謝秋媛1，馬愛斌1,2，高正1

（1.河海大學 力學與材料學院，南京 211100；2.宿遷市河海大學研究院，江蘇 宿遷 223800）

研究合金化及后續(xù)熱處理下的鎂陽極電化學性能，開發(fā)出一種新型鎂合金陽極材料。利用熔煉法制備Mg-6%Al-1%Zn-0.5%In（質量分數）并做海水激活電池陽極材料，采用光學顯微鏡（OM）、掃描電鏡（SEM）、X射線衍射（XRD）和一系列電化學測試方法研究在3.5%NaCl溶液中In元素的添加和后續(xù)固溶處理對Mg-6%Al-1%Zn（AZ61）合金顯微組織及其電化學性能的影響。合金元素In的添加及后續(xù)熱處理可提升鎂陽極的放電活性和利用效率。AZ61+0.5%In合金經420 ℃固溶16 h后，在10 mA/cm2和50 mA/cm2下有更負的平均放電電位，分別為?1.545 V（vs. SHE）和?1.229 V（vs. SHE），利用效率在2種電流密度下分別達56.2%與59.3%。向AZ61合金中加入0.5%In，其會與Al存在競爭溶解機制，促進第二相Mg17Al12的生成。不連續(xù)分布的第二相和In自身的溶解-再沉積作用破壞了腐蝕產物膜的連續(xù)性，大幅提升了AZ61的放電活性。經420 ℃固溶處理16 h后，可在不增大晶粒尺寸的前提下使得第二相Mg17Al12基本溶入基體。此時腐蝕產物膜的穩(wěn)定性進一步降低，合金成分更均勻，鎂陽極的放電活性也得以提升。

鎂合金陽極；固溶處理；合金化；放電活性；第二相

近年來隨著海洋資源開發(fā)的迅速發(fā)展，各種海下設備如魚雷、自主潛水器及水下探測器等需求也日益增大[1-2]。鎂因其低密度（1.74 g/cm3）、高理論比容量（2.2 Ah/g）和負電極電位（?2.37 V，vs. SHE），可用作較為理想的化學電源負極材料[3-5]。然而，鎂陽極在使用過程中仍存在陽極極化嚴重、腐蝕產物不易脫落、陽極利用率低等問題，限制了其進一步的發(fā)展和應用[6-8]。研究表明，添加適量的活性元素、改善熱處理工藝可有效解決此類問題。

Al、Hg、Sn、Ga、Zn、In等是鎂陽極中常用的活性元素[9]。Al與鎂會形成弱陰極β-Mg17Al12相。當β相含量足夠高時，其能與α-Mg基體耦合成具有一定保護作用的表面抗蝕性膜，提高鎂陽極的耐蝕性；但當β-Mg17Al12相體積分數少且在晶界不連續(xù)分布時，則主要作為陰極加速了α-Mg的腐蝕[4,10-11]。Zn會在合金凝固過程中產生成分過冷，破壞平界面，形成樹枝晶，且二次枝晶會隨著Zn元素的增加而增多，使得枝晶間距減小，從而起到細化合金晶粒的作用[12]。Ga和Hg元素在鎂基體中可發(fā)揮溶解-再沉積作用，破壞鈍化膜的連續(xù)性，降低鎂的陽極極化，使鎂陽極處于活性溶解態(tài)[13]。當合金中存在Pb元素時，溶解的Pb2+在放電時可以容易地以氧化物形式沉積到鎂表面，當與Al共同工作時還可促進Al3+以Al(OH)3形式沉積，并以Al(OH)3·2Mg(OH)2形式剝落腐蝕產物[14]，從而維持放電活性和放電電壓。雖然添加Hg、Ga、Pb元素的合金陽極放電性能較優(yōu)，但除了成本偏高之外，這些重金屬有毒元素也不適合環(huán)境友好的目標，逐漸被民用領域所淘汰[15]。In一直被認為是激活Al陽極的合適元素。最近有關其在提升Mg陽極電化學性能方面的報道也有所涉及。Li等[16]報道在AZ63中加入In可通過產生保護性更弱的腐蝕產物來減緩電位遲滯現象并促進Mg的溶解。更為重要的是，In在我國有著世界第一存儲量，更是增加了其廣闊的運用前景。

本文擬結合In合金化和固溶處理實現Mg-6%Al- 1%Zn（即AZ61）合金陽極材料電化學性能的提升。首先利用熔煉法制備出Mg-6%Al-1%Zn-0.5%In（簡寫為AZI）合金，進而結合顯微組織表征和電化學分析技術研究固溶處理對AZI合金陽極材料綜合電化學性能的影響，旨在為進一步優(yōu)化大功率海水激活電池用鎂合金陽極的設計提供指導意義。

1 試驗

1.1 試樣制備

試驗合金AZ61鑄錠在720 ℃電阻爐中、CO2和SF6的保護氣氛下熔煉，熔化后加入預先稱好的0.5%In，攪拌5 min，并靜置20 min。將熔融態(tài)的合金倒入預熱到220 ℃的鋼模（30 mm×50 mm）中，冷卻到室溫。將鑄態(tài)AZ61+0.5%In分為兩部分，其中一部分經固溶處理（420 ℃，16 h+水淬）。采用電感耦合等離子體原子發(fā)射光譜儀分析In合金化前后的鑄態(tài)合金成分，分別為Mg-5.8%Al-0.95%Zn-0.2%Mn和Mg-6.1%Al-0.93%Zn-0.54%In-0.17%Mn。為方便起見，鑄態(tài)含In合金命名為AZI，固溶態(tài)含In合金則命名為AZIT。

1.2 顯微組織觀察

將試樣用金相砂紙打磨至2000號，拋光成鏡面，并用苦味酸（1 ml乙酸+0.42 g苦味酸+7 ml乙醇+ 1 ml蒸餾水）腐蝕，在OLYMPUS-BX51M型顯微鏡下觀察其金相形貌。采用BRUKER-D8衍射儀分析試樣的物相組成，其掃描速度為1.5 (°)/min，掃描范圍為10°～90°。用Sirion200型掃描電鏡的背散射電子圖像進一步觀察其第二相的分布及改變。

1.3 析氫腐蝕測試

析氫和失重測試被用來評價試樣在長時間浸泡下的腐蝕速率。樣品經鑲嵌料密封并留出10 mm×10 mm的工作面，逐級打磨至2000號砂紙，拋光成鏡面，干燥后用精度為0.000 1 g的分析天平稱其原始質量。將樣品置于3.5%NaCl中浸泡180 h，試驗溫度保持25 ℃，每隔2 h記錄氫氣析出量，裝置如圖1a所示。浸泡結束后，在鉻酸（200 g/L鉻酸+10 g/L硝酸銀）中浸泡5 min清洗腐蝕產物，烘干后再次稱量。為保證試驗的準確性，析氫和失重試驗重復至少3次。

圖1 浸泡測試（a）和電池測試（b）

1.4 電化學性能測試

試樣的放電表現和腐蝕行為采用CHI660E電化學工作站結合三電極體系進行電化學測試，其中試樣為工作電極，飽和甘汞電極為參比電極（SCE），鉑電極為輔助電極，電解液為3.5%NaCl。動電位極化曲線的掃描速度為1 mV/s，掃描范圍為?2.2 ～ ?1.2 V。交流阻抗測試在1 h后的開路電位下進行，擾動電壓為5 mV，頻率范圍為100 kHz～0.01 Hz，試驗結果用ZSimDemo軟件進行擬合。恒電流極化曲線分別是在50 mA/cm2放電2 h，10 mA/cm2下放電10 h，放電后腐蝕產物用Sirion200掃描電鏡觀察，待鉻酸清洗后再次觀察其放電形貌。放電過程中的陽極利用率采用公式（1）計算[16]。

式中：為陽極利用率；theoretical和actual分別為陽極的理論質量損失和實際質量損失，其中理論質量損失根據式（2）得出。

(2)

式中：為放電電流密度，mA/cm2；為放電時間，s；為法拉第常數，=96 500 C/mol；、、分別為第種合金元素的質量分數、化合價、原子質量。為了數據準確性，所有的測試至少重復3次。

1.5 鎂/氯化銀電池

組裝的電池系統(tǒng)用來評價鎂陽極用作海水激活電池時的放電表現。如圖1b所示，自制的氯化銀電極作為陰極，試樣用作陽極，兩者的面積都為1 cm2，電解液為3.5% NaCl，選用10 mA/cm2和50 mA/cm2電流密度來評價電池的電壓和能量密度。

2 結果與討論

2.1 微觀組織

圖2為各樣品的光學顯微組織。由圖2a可見，在AZ61中網狀第二相β-Mg17Al12主要沿著晶界分布，晶內第二相較少。由圖2b可見，In元素加入后，晶粒明顯細化且第二相的數量顯著增多，根據截線法，AZ61的晶粒尺寸約為176 μm，AZI的晶粒尺寸約為116 μm。增多的第二相正是源于溶解的In對Al元素存在排斥作用，促進Al以第二相β-Mg17Al12形式析出。由圖2c可見，經420 ℃固溶16 h后，第二相基本溶入基體中，且晶粒并未異常長大。圖3的背散射電子圖像進一步證實了In元素促進了第二相的析出，固溶處理后只剩熱力學穩(wěn)定性較高的Al-Mn相存在。圖4為合金組織的XRD圖譜，可見分布于鎂基體的晶界及晶內的第二相為Mg17Al12，依據Mg-In二元相圖，In在鎂中的固溶度可達53.2%，合金中不會存在含In相（如Mg3In相）[17]，從XRD中也證實了無法檢測出。

圖2 試驗合金的金相組織

圖3 試驗合金的掃描電鏡背散射像

圖4 鑄態(tài)AZ61、AZI、固溶態(tài)AZIT的XRD衍射圖譜

2.2 電化學阻抗譜

圖5a為試樣在3.5%NaCl溶液中于開路電位下測得的電化學阻抗譜，其可以反映合金初期的耐蝕性。根據Nyquist圖可知，AZ61由在高頻率的容抗弧和在中頻及低頻的感抗組成。其中高頻的電容元件指代電極/電解液界面的雙電層，容抗弧的直徑對應電極與溶液界面的電荷轉移電阻[18]。中頻和低頻的電感元件分別與腐蝕產物的去吸附和Mg+與H2O反應有關[19-20]。值得注意的是，在阻抗譜中還出現了曲線擾動，則是由于點蝕的出現。AZI和AZIT在整個頻率范圍內由2個電容元件組成。據之前的研究報道[21-22]，其高頻的電容線圈與覆蓋電極表面的氧化膜有關，低頻的電容線圈則與電極/電解液界面的電荷轉移相關。圖5b為合金的Bode圖及擬合曲線，由圖可知，AZI和AZIT的相位角曲線有2個峰，更清晰地說明了合金存在2個電容線圈。

圖5 試樣的電化學阻抗譜

圖6 根據電化學阻抗譜得到的等效電路

表1 擬合等效電路的電化學參數

Tab.1 Electrochemical parameters of the fitted equivalent circuits

2.3 動電位極化

圖7a給出了試樣在3.5%NaCl中浸泡3 600 s的開路電位曲線。由圖可知，合金化后的開路電位曲線較AZ61更加平穩(wěn)，說明In元素的加入可以起到穩(wěn)定電位的作用。其次，結合表2還可得出開路電位與腐蝕電位具有一致性的規(guī)律，即AZ61>AZIT>AZI，也從熱力學的角度反映出In可以提升鎂陽極的活性。

圖7 試樣在3.5%NaCl溶液中的開路電位曲線（a）和動電位極化曲線（b）

圖7b為試樣的動電位極化曲線。由圖可知，極化曲線的陽極和陰極分支不具有對稱性，陽極分支和陰極分支分別與鎂合金電極表面的氧化溶解和析氫還原反應有關[24]。腐蝕電流密度可通過陰極分支外推得出，外推范圍為較腐蝕電位負120～250 mV[25]。一般來說，鎂合金的腐蝕速率與腐蝕電位無必然聯系，但腐蝕速率的大小能依據腐蝕電流密度判斷，大的腐蝕電流密度象征著高的腐蝕速率，即較差的耐蝕性。由表2可以看到，隨著In元素的加入，合金的腐蝕電流密度從7.9mA/cm2增至40.0mA/cm2，歸因于增多的陰極性第二相與基體構成的微觀原電池使合金的耐蝕性變差。固溶處理后，合金的腐蝕電流密度陡升至81.4mA/cm2，則是由于In元素的進一步分布均勻，能充分發(fā)揮其溶解再沉積的作用，使得表面膜的穩(wěn)定性降低[16]。

表2 極化曲線相關電化學參數擬合結果

Tab.2 Fitting results of the investigated electrodes evaluated from polarization curves.

2.4 浸泡測試

同時進行的析氫和失重測試是用來評價試樣在長時間浸泡下的耐蝕性。從圖8a可直觀地發(fā)現析氫量隨時間呈線性關系且最終的析氫總量與質量損失規(guī)律具有一致性。AZ61的析氫量遠低于合金化后的試樣，說明合金化后的試樣在長時間浸泡后自腐蝕速率遠大于鑄態(tài)AZ61，與動電位極化和電化學阻抗譜測得的初期耐蝕性的結果相統(tǒng)一。由圖8b的失重測試可知，AZI的自腐蝕速率為（18.5±3.1）mm/a，較AZ61的（7.1±0.7）mm/a迅速增大源于In與Al競爭溶解機制，呈島狀分布的第二相Mg17Al12加劇了電偶腐蝕效應，從而促進了氫氣的大量析出。值得注意的是，AZIT的析氫量遠大于AZI，這是由于固溶處理后腐蝕產物膜的穩(wěn)定性降低，腐蝕產物易脫落，浸泡過程中起不到隔離氯離子的作用，大大降低了合金的耐蝕性。

2.5 恒電流放電

鎂陽極在一定電流密度下的放電性能可以通過相應的電位-時間曲線反映。圖9a和圖9b分別為試樣在10 mA/cm2和50 mA/cm2電流密度下的電位-時間曲線。鎂合金陽極的放電電位是一個重要的電化學參數，因為陽極和陰極間的電位差是電子傳遞的驅動力，較負的陽極電極電位也象征著更強的放電活性。在本項工作中，10 mA/cm2電流密度用來測試試樣在小功率、長周期體系下的放電性能，而50 mA/cm2電流密度則用來反映試樣在大功率應用下的放電活性。從圖9可見，電流密度為10 mA/cm2時試樣放電電位更負，放電曲線也更加平穩(wěn)，隨著電流密度的增大，放電電位正移，放電曲線波動明顯。說明鎂陽極在小電流密度下具有較好的放電活性，而電流密度越大，陽極極化更為嚴重，電極放電活性也因此減弱。從圖9a和圖9b中還可發(fā)現，鎂陽極在2種電流密度下表現相似的放電行為。一開始電極電位的明顯負移是由于刺激性氯離子環(huán)境導致鎂陽極表面氧化膜的破裂[26]，隨后電極電位的上升歸因于放電過程中腐蝕產物在陽極表面的生成和積累，減弱了放電活性[27]。隨著放電過程的深入，電極電位達到穩(wěn)定狀態(tài)，此時產物的積累和脫落也達到了動態(tài)平衡[28]。

試樣在10 mA/cm2和50 mA/cm2下在3.5%NaCl溶液中的平均放電電位和陽極利用效率列于表3。由表3可知，在10 mA/cm2和50 mA/cm2下試樣放電電位的順序皆為AZIT

圖8 試樣在開路電位下的析氫測試（a）和失重測試（b）

圖9 試樣在恒定電流密度下的放電行為

表3 合金試樣在10 mA/cm2和50 mA/cm2下在3.5% NaCl溶液中的平均放電電位和陽極利用效率

Tab.3 Average discharge potential and anodic efficiency of the investigated alloys measured at 10 mA/cm2 and 50 mA/cm2 in 3.5% NaCl solution

通常來說，鎂合金陽極利用效率的高低與放電過程中金屬顆粒的脫落、自腐蝕析氫有關。圖10給出了鎂陽極放電后的腐蝕截面圖。直觀上，各鎂合金陽極在小電流密度下的塊體效應明顯強于其在大電流密度下，反映了小電流密度下的塊體脫落對效率損失所占比重更大。在10 mA/cm2電流密度下，在AZ61的腐蝕截面中可見明顯的凹凸狀，說明較為劇烈的塊體效應存在；與之對應的AZI及AZIT腐蝕截面則較為均勻。特別是AZIT，不僅放電截面光滑，且產物疏松易脫落，體現了其均勻且充分的放電過程。在50 mA/cm2的電流密度下，各鎂合金陽極的腐蝕產物都已剝落，金屬顆粒脫落現象大為減弱，此時放電過程中的析氫對鎂陽極的效率降低占主導。圖11給出了各陽極在不同電流密度下的實時析氫。這里為了減輕由于脫落的塊體產生的氣體影響，析氫試驗只記錄相對較短的時間，分別為10 mA/cm2下2 h，50 mA/cm2下1 h。由于負差數效應的存在，陽極極化下的氣體析出速度遠大于開路電位下。此外，不同于開路電位下的自腐蝕析氫，恒流極化下AZI的析氫速度要低于AZ61。這也與Deng的報道相一致，即銦的添加有助于抑制負差數效應并減弱鎂陽極放電過程中的無效損耗[30]。

圖10 試樣在10 mA/cm2下放電10 h和50 mA/cm2下放電2 h的截面圖

圖11 試樣在10 mA/cm2（a）和50 mA/cm2（b）放電電流密度下的析氫曲線

試樣的放電表現也可由放電后的腐蝕形貌解釋。圖12a、圖12c、圖12e為鎂試樣在10 mA/cm2下放電10 h后帶有放電產物的微觀形貌。圖13a、圖13c、圖13e為鎂試樣在50 mA/cm2下放電2 h后帶有放電產物的微觀形貌。在放電過程中，積累的放電產物對腐蝕抗力的增加不起作用，卻會阻礙溶液與鎂基體的有效接觸，從而降低放電活性。從圖12a和圖13a可見無論在10 mA/cm2或50 mA/cm2都可在AZ61表面發(fā)現致密的腐蝕產物，而在圖12c和圖13c中可在AZI電極表面腐蝕產物層見到明顯的裂紋。這一現象也說明隨著放電反應進一步發(fā)生，鎂合金基體逐漸溶解，不均勻分布的第二相Mg17Al12更容易脫落，有利于破壞陽極材料表面的鈍化膜結構。其次，溶解的In3+可通過置換反應沉積到鎂基體表面，從而起到隔離腐蝕產物的作用[31]。

3Mg (s) + 2In3+(aq) = 3Mg2+(aq) + 2In (s) (3)

圖12b、圖12d、圖12f為鎂試樣在10 mA/cm2下放電10 h后去除放電產物后的微觀形貌。圖13b、圖13d、圖13f為鎂試樣在50 mA/cm2下放電2 h后去除放電產物后的微觀形貌。從圖12b和圖13b中可在放電后的AZ61陽極表面見到大量棱角清晰的腐蝕坑，說明AZ61在2種電流密度下的放電過程都經歷了嚴重的晶體脫落，脫落的金屬顆粒不能釋放電子對外做功，導致陽極利用率降低[32-33]。其次AZ61放電后復雜的表面形貌也增加了產物剝落的難度，導致放電過程中電極電位的正移。反觀AZI，放電形貌光滑，合金晶界處的第二相Mg17Al12為弱陰極相，因此其在放電過程中腐蝕溶解均勻且不存在大塊的基體脫落，使其陽極效率升高。固溶態(tài)的AZIT由于成分均勻，試樣腐蝕表面較鑄態(tài)的AZI更為平坦，均勻腐蝕的程度進一步得到提升。

圖12 試樣在10 mA/cm2下放電10 h后帶有和清除放電產物的腐蝕形貌

Fig.12 Corrosion morphologies of the investigated alloys with and without discharge products afterdischarging at 10 mA/cm2for 10 h

圖13 試樣在50 mA/cm2下放電2 h后帶有和清除放電產物的腐蝕形貌

2.6 鎂-氯化銀電池特性

以不同鎂陽極組裝的鎂-氯化銀電池可用來進一步測試樣的放電表現。圖14展示了試樣在10 mA/cm2和50 mA/cm2電流密度下的平均電池電壓和能量密度。從圖14a可見，由于電流提升后的陽極極化和元件電阻，平均電池電壓隨著電流密度上升呈下降趨勢[34]。AZIT為陽極的電池在2種電流密度下都展示了理想的電池電壓，表明AZ61添加0.5%In，并在420 ℃固溶16 h的鎂陽極利于電池的放電表現，這也與上述討論的AZIT擁有最強的放電活性一致。其次，以AZIT為陽極的能量密度在50 mA/cm2下可達49 mW/cm2，進一步證明了其對AZ61綜合電化學性能的提升。

圖14 不同鎂陽極組裝的鎂-氯化銀的放電行為

3 結論

1）向AZ61合金中加入0.5%In，其會與Al存在競爭溶解機制，促進第二相Mg17Al12的生成。不連續(xù)分布的第二相和In自身的溶解再沉積作用破壞了腐蝕產物膜的連續(xù)性，在恒電流密度下的陽極極化減弱，大幅提升了AZI的放電活性。

2）對鑄態(tài)AZI在420 ℃固溶16 h，在沒有增大晶粒尺寸的前提下第二相Mg17Al12基本溶入基體，In元素也進一步分布均勻，能充分發(fā)揮其溶解再沉積的作用，使得腐蝕產物膜的穩(wěn)定性降低，更易脫落，合金成分更為均勻，放電活性進一步提升，陽極利用率也較鑄態(tài)AZ61有了顯著增強。

3）相較于AZ61在50 mA/cm2下的峰值能量密度40.1 mW/cm2，AZIT可達49 mW/cm2，充分證明其有良好的電化學活性，較AZ61更適合用作海水激活電池的陽極材料。

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Effect of In and Solid Solution Treatment on Microstructure and Electrochemical Properties of Mg-6Al-1Zn Alloy Anode

1,1,1,1,2,1

(1. College of Mechanics and Materials, Hohai University, Nanjing 211100, China; 2. Suqian Institute, Hohai University, Jiangsu Suqian 223800, China)

Seawater-activated battery has received tremendous attention due to the increasing demand for underwater devices. Mg alloy is one of the promising candidates for seawater-activated battery anodes due to the favorable electroc-hemical characteristics, such as a relatively negative electrode potential (?2.37 V vs. standard hydrogen electrode (SHE)), high theoretical specific capacity (2 189 mAh/g), and low density (1.74 g/cm3). However, the Mg-based anodes always exhibit severe self-discharge in the aqueous electrolyte and the generated products adhered to the anode strongly impede the active dissolution of anode materials. The intent of this work is to study the effect of indium addition and subsequent heat treatment on the electrochemical properties of magnesium anode, thus develop a novel magnesium anode material.

Prepare the experimental AZI alloy by melting commercial AZ61 and pre-weighed 0.5wt.% In at 993 K in a resistance furnace. Inject the mixed atmosphere of CO2and SF6to prevent the molten metal from burning in air. Next, the molten metal is poured into a preheated mold (493 K) to remove the water in the mold, and then quenched in the water. The as-cast Mg-Al-Zn-In ingot is dimidiated, one-half experiences homogenization (420 ℃ for 16 h + water quenching) heat treatment, and then denoted as AZIT. Analyze the actual chemical composition of experimental alloy via inductively coupled plasma atomic emission spectrometry (ICP-AES) and identify the crystalline phases by an X-ray diffraction meter (XRD) using Cu Kα X-ray radiation from 10° to 90° with a scan speed of 1.5 (°)/min. Before OM and SEM observations, the samples are successively ground to 2000 girt SiC papers, followed by mechanical polishing with 1.5 μm diamond suspension, and then etched with a solution composition of 1 ml acetic acid + 0.42 g picric + 7 ml ethanol + 1 ml distilled water. Prior to conducting the electrochemical tests, the samples are encapsulated in epoxy resin expect for a 10 mm × 10 mmexposed surface. All the electrochemical tests, if not specified, are conducted at 25 ℃ with a three- electrode configuration (i.e., platinum sheet as the counter electrode, saturated calomel electrode as the reference electrode, specimen as the working electrode) in 3.5wt.% NaCl solution. Conduct the immersion test by placing the samples in 3.5wt.% NaCl for 7 days and collect the evolved hydrogen gas via a set-up of a burette combined with a funnel. Calculate the weight loss by removing the corrosion products in the mixed solution of 200 g/Lchromic acid + 10 g/L silver nitrate. Evaluate the discharge performance of samples as anodes for seawater batteries via the LANHE (CT2001A) battery testing systems. The cell voltage is measured at current densities of 10 mA/cm2and 50 mA/cm2.

The novel anode material AZIT exhibits desirable discharge capability and thus is a promising candidate for seawater activated battery. Indium addition into AZ61 promotes the segregation of second phase β-Mg17Al12via competitive disso-lution mechanism with Al in Mg matrix. The discontinuous distribution of β-Mg17Al12phase and dissolving- repre-cipitation mechanism aroused by indium addition can destroy the continuity of corrosion product film, thus significantly improve the discharge properties of AZ61. After homogenization treatment at 420 ℃ for 16 h, the second phase Mg17Al12dissolves into magnesium matrix without increasing the grain size. At this time, the stability of corrosion product film is further reduced and alloy composition is more uniform, which lead to an improvement of the activity of magnesium anode. AZIT can provide anodic efficiencies of 56.2% and 59.3% at current densities of 10 mA/cm2and 50 mA/cm2, respectively. Furthermore, the peak power density of AZIT can reach 49 mW/cm2discharged at 50 mA/cm2.

magnesium anode; solid solution; alloying; discharge activity; second phase

TG172

A

1001-3660(2022)11-0412-11

10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2022.11.039

2021–09–24；

2022–01–23

2021-09-24；

2022-01-23

國家自然科學基金（51979099）；江蘇省重點研發(fā)計劃項目（BE2017148）；江蘇省自然科學基金（BK20191303）

The Natural Science Foundation of China (51979099); Primary Research & Development Project of Jiangsu Province (BE2017148); Natural Science Foundation of Jiangsu Province (BK20191303)

谷亞嘯（1996—），男，碩士生，主要研究方向為鎂陽極在海水激活電池中的應用。

GU Ya-xiao (1996-), Male, Postgraduate, Research focus: magnesium anode used in seawater-activated battery.

江靜華（1971—），女，博士，教授，主要研究方向為高性能金屬結構材料、特種功能材料、金屬表面強韌化與耐蝕化等。

JIANG Jing-hua (1971-), Female, Doctor, Professor, Research focus: high-performance metal structure materials, special functional materials, strengthening and corrosion resistance of metal surface.

谷亞嘯, 江靜華, 謝秋媛, 等. In合金化及固溶處理對Mg-6Al-1Zn陽極材料組織和電化學性能的影響[J]. 表面技術, 2022, 51(11): 412-422.

GU Ya-xiao, JIANG Jing-hua, XIE Qiu-yuan, et al. Effect of In and Solid Solution Treatment on Microstructure and Electrochemical Properties of Mg-6Al-1Zn Alloy Anode[J]. Surface Technology, 2022, 51(11): 412-422.

責任編輯：萬長清