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      不同針刺型接地網(wǎng)結(jié)構(gòu)的雷電沖擊散流特性影響分析

      2022-12-24 07:11:14咸文濤張坤郭贏崔仙政胡元潮
      山東電力技術(shù) 2022年11期
      關(guān)鍵詞:導(dǎo)體字形屏蔽

      咸文濤,張坤,郭贏,崔仙政,胡元潮

      (1.國網(wǎng)山東省電力公司淄博供電公司,山東 淄博 255000;2.山東理工大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院,山東 淄博 255000)

      0 引言

      輸電線路桿塔的重要作用體現(xiàn)在:在線路遭受雷擊或發(fā)生短路故障等意外情況時可以迅速地提供電流散泄的通道,從而穩(wěn)定電位,保證輸送電設(shè)備的正常運行和工程應(yīng)用中的人身財產(chǎn)安全[1-2]。輸電線路防雷實際工程經(jīng)驗表明,相比于優(yōu)化絕緣子性能、外加避雷設(shè)備、自動重合閘等防雷手段會增加設(shè)備投入、損耗及人工成本[3],降低輸電線路桿塔沖擊接地電阻在優(yōu)化線路耐雷性能方面相較于其他措施應(yīng)用最廣[4-6]。在高幅值雷電流作用下,桿塔接地網(wǎng)的火花放電現(xiàn)象對于接地網(wǎng)沖擊散流性能的提高有顯著作用。因此,如何充分利用接地網(wǎng)火花放電現(xiàn)象以優(yōu)化接地裝置的沖擊散流性能,對電力系統(tǒng)線路雷電防護(hù)具有現(xiàn)實意義。

      目前對接地裝置的散流性能優(yōu)化已進(jìn)行了較多研究,路永玲團(tuán)隊以單根水平接地極為研究對象,采用模擬試驗和數(shù)值仿真的方法,研究了接地體長度、電流幅值、電流注入點位置對沖擊特性的影響,并分析了瞬時沖擊接地電阻隨時間的變化特性,得出了沖擊電流幅值越大,火花效應(yīng)越明顯,沖擊接地電阻和沖擊接地系數(shù)越小的結(jié)論[7-8]。司馬文霞等[9]為研究兩種不同典型接地體沖擊散流特性的異同,進(jìn)行了不同土壤電阻率情況下的試驗,并將結(jié)果推廣到利用針刺導(dǎo)體改善散流性能的實際應(yīng)用中;童雪芳等[10]基于自然情況下的土壤情況,設(shè)置了自然土壤電阻率下的典型接地極并改變接地參數(shù),對不同接地裝置的降阻性能進(jìn)行了比較。

      為了增大接地體的沖擊火花放電效應(yīng),學(xué)者們提出了在主接地體上增加針刺型外延的接地形式。鄭州大學(xué)李景麗[11]研究了針刺型接地的降阻方式及降阻效果,系統(tǒng)分析了加針刺降阻機(jī)制并通過試驗對其降阻機(jī)理和效果進(jìn)行分析驗證。重慶大學(xué)袁濤[12]將添加針刺后接地體與針刺之間的相互影響作用作為主要研究對象,進(jìn)一步探究了針刺長度、間距對接地體降阻效果的影響。

      為了深入研究針刺結(jié)構(gòu)對接地網(wǎng)的沖擊接地特性的影響,搭建“一”字形水平針刺接地極沖擊散流計算模型,分析針刺數(shù)量、針刺長度及針刺間距對接地網(wǎng)沖擊散流特性的影響,從理論上對比分析不同因素對接地網(wǎng)周圍空間電場及電流分布、沖擊接地阻抗、散流效率等接地性能的影響規(guī)律。

      1 針刺型接地網(wǎng)雷電沖擊特性計算模型

      1.1 針刺型接地網(wǎng)幾何材料模型

      為更加直觀且準(zhǔn)確地研究添加針刺后接地極的沖擊散流特性優(yōu)化效果,在長度為Ly的“一”字形接地導(dǎo)體上設(shè)置針刺,針刺導(dǎo)體與“一”字形水平接地極相互垂直,埋設(shè)在土壤中,長度為Δl。加針刺后接地裝置的結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示。

      圖1 “一”字形接地體加針刺幾何結(jié)構(gòu)

      為使試驗結(jié)果更接近工程實際,本文利用仿真軟件建立了三維立體半球形土壤模型,如圖2 所示。設(shè)置土壤條件為土壤電阻率為1 000 Ω·m 的高電阻率土壤,土壤相對介電常數(shù)εr=8?!耙弧弊中谓拥貥O埋深為0.8 m。接地極材料為直徑為12 mm 的鍍鋅鋼材料,相對電阻率ρ=109.7,相對磁導(dǎo)率μr=636。球體半徑設(shè)置為接地體長度的10倍。

      圖2 三維土壤模型

      1.2 數(shù)學(xué)模型及邊界條件

      1.2.1 數(shù)學(xué)模型

      當(dāng)雷云天氣下桿塔受到雷擊時,雷電流由接地極進(jìn)入大地,此時土壤中所產(chǎn)生的電磁場隨時間變化。該過程可由方程(1)描述。

      式中:H為磁場強(qiáng)度;D為電位移向量;E為電場強(qiáng)度;J為由傳導(dǎo)電流Jc和位移電流構(gòu)成的全電流密度[4]。

      1.2.2 邊界條件

      引進(jìn)變量電位φ,使其滿足E=-?φ,當(dāng)電流注入接地極首端時,散流過程如方程(2)所示。

      式中:γ、?分別為散流媒質(zhì)的電導(dǎo)率和介電常數(shù)。

      在接地裝置散流過程中,式(3)表示在無窮遠(yuǎn)處,電流場引起的電位為零,且水平地面垂直方向上的電流為零,即

      式中:ω為入地電流的角頻率;n為垂直于地面方向上的向量。

      另外,在接地極一端注入電流時,該端點處滿足條件

      式中:s為接地極長度。

      在該模型所設(shè)置條件中,接地裝置與土壤、不同電阻率的土壤與土壤的連接處均符合連續(xù)性邊界條件的設(shè)定。

      在網(wǎng)格拆分求解過程中,用空間坐標(biāo)變換將無窮大的散流空間映射為有限區(qū)域,并采用有限元網(wǎng)格劃分的方法,對于時間域的求解,本文采用的是有限差分網(wǎng)格劃分的方式[13-16]。

      在仿真計算中,采用雙指數(shù)函數(shù)描述幅值100 kA、波形2.6/50 μs的雷電流如式(5)所示。

      式中:Im為注入電流峰值;t為時間變量。

      雷電流注入位置為“一”字形接地極首端,波形如圖3 所示。沖擊電流迅速達(dá)到幅值100 kA 后緩慢下降。

      圖3 注入沖擊電流波形圖(100 kA)

      2 結(jié)構(gòu)型式對針刺型接地網(wǎng)沖擊特性影響分析

      針刺形式對接地網(wǎng)的雷電沖擊特性具有顯著影響,為此,本節(jié)計算分析了針刺數(shù)量、針刺長度及針刺尺寸等因素對接地網(wǎng)雷電沖擊特性的影響。

      2.1 針刺數(shù)量

      實際接地網(wǎng)中針刺數(shù)量會影響接地網(wǎng)的雷電流散流路徑,改變接地網(wǎng)的沖擊散流特性。仿真計算中,針刺長度ΔL=1 m,針刺間的距離為Δd=0.2 m,針刺數(shù)量分別選取1、2、3、4、5 個。在幅值為100 kA 的2.6/50 μs 雷電流作用下,不同數(shù)量的針刺對“一”字形水平接地極周圍電流密度、電場強(qiáng)度、電位分布如圖4—圖6所示。

      圖4 不同數(shù)量針刺的接地極電流密度分布云圖

      圖5 不同數(shù)量針刺的接地極電場分布云圖

      圖6 不同數(shù)量針刺的接地極電位分布云圖

      從圖5 中可以看出,在添加不同數(shù)量針刺的“一”字形水平接地極上,100 kA、2.6/50 μs 的沖擊雷電流產(chǎn)生的電場強(qiáng)度最高可達(dá)5×103kV/m,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了土壤電阻率為1 000 Ω·m 的土壤擊穿場強(qiáng)300 kV/m[17-18],所以在分析接地極向大地散流這一過程時,需要考慮土壤火花放電的影響。因此在沖擊電流經(jīng)接地導(dǎo)體向土壤流散過程中必定發(fā)生火花放電。

      如圖6 所示,由于針刺結(jié)構(gòu)等效于為“一”字形單根水平接地極增加人為端部,短導(dǎo)體周圍出現(xiàn)端部效應(yīng),短導(dǎo)體周圍的電流密度增大,注入的沖擊電流在短導(dǎo)體處散流進(jìn)土壤,使短導(dǎo)體附近的散流比例上升,增強(qiáng)了該接地極的散流效率,從而增強(qiáng)了散流性能。為了進(jìn)一步分析針刺數(shù)量對“一”字形水平接地體的沖擊接地特性的影響,計算了不同針刺數(shù)量下水平接地體的沖擊接地電阻,如圖7 所示,計算結(jié)果表明該“一”字形水平接地極的沖擊接地電阻隨針刺數(shù)量的增大而減小。

      圖7 不同針刺數(shù)量下水平接地體接地電阻

      2.2 針刺長度

      針刺過短,會受到水平接地極本身的火花放電效應(yīng)的影響;針刺過長,則在工程實際應(yīng)用中會造成建造成本增加的后果[19]。針刺長度變化會影響針刺電極間的屏蔽效應(yīng),從而改變接地極表面的雷電沖擊散流特性。因此,確定合適的針刺長度保證針刺短導(dǎo)體降阻效果的重要依據(jù)。為此,本節(jié)選取單針刺“一”字形接地極作為研究對象,針刺長度分別為0.1 m、0.2 m、0.3 m、0.4 m、0.5 m。

      不同針刺長度下單針刺“一”字形水平接地極周圍剖面電場、電流密度、電位分布云圖如圖8—圖10所示。

      圖8 不同長度針刺的接地極電場分布云圖

      圖9 不同長度針刺的接地極電流密度分布云圖

      圖10 不同長度針刺的接地極電位分布云圖

      為了對比針刺長度對接地極沖擊接地特性的影響,計算不同針刺長度下接地極的沖擊接地電阻如圖11所示。

      圖11 不同針刺長度下水平接地體接地電阻

      如圖11 所示,當(dāng)添加針刺長度小于0.05 m 時,沖擊接地電阻的阻值隨著針刺長度的增加而增加;當(dāng)短導(dǎo)體長度時大于0.05 m 時,接地電阻的阻值與長度成反比。

      之所以“一”字形水平接地極的沖擊接地電阻值隨添加針刺長度的變化趨勢出現(xiàn)以0.05 m 為轉(zhuǎn)折點的現(xiàn)象,是因為在當(dāng)前模擬試驗條件下,由于“一”字形接地極與針刺之間在沖擊電流作用下產(chǎn)生了屏蔽效應(yīng)[20],該效應(yīng)作用的范圍半徑在0.05 m 左右,而此時所設(shè)置的針刺長度正好被包裹在該屏蔽區(qū)域內(nèi)。這種屏蔽作用使得針刺與水平接地極所銜接的部分的電場相斥,電場強(qiáng)度下降,沖擊接地電阻上升。而當(dāng)設(shè)置針刺長度大于0.05 m 時,針刺給“一”字形接地極帶來的人為“端部”所增加的散流性能超過與原接地極之間屏蔽效應(yīng)對火花放電區(qū)域所帶來的負(fù)面影響,從而使整體沖擊接地電阻呈現(xiàn)下降趨勢,達(dá)到改善接地極沖擊散流性能的目的。

      2.3 針刺間距

      在針刺數(shù)量和針刺長度固定不變的基礎(chǔ)上,針刺間距作為影響短導(dǎo)體之間屏蔽效應(yīng)強(qiáng)弱的重要因素,在針刺降阻問題中占據(jù)重要地位。本節(jié)設(shè)置針刺的不同間距仿真模型,對仿真計算結(jié)果進(jìn)行分析。仿真計算中,針刺長度ΔL=0.1 m,針刺數(shù)量n個,針刺間的距離為Δd=1 m、0.5 m、0.4 m、0.2 m。

      為直觀體現(xiàn)針刺間距對接地極沖擊散流性能的影響,定義各測量節(jié)點如圖12所示。

      圖12 測量節(jié)點

      為了表征某一因素對于桿塔接地電阻的影響程度,引入散流比例η作為標(biāo)準(zhǔn),降阻效率定義為

      式中:Imax為注入總電流峰值;I(n)為測量節(jié)點n的沿水平接地極方向上的電流峰值。

      將“一”字形水平接地極添加短導(dǎo)體后的結(jié)構(gòu)劃分為5段等長度導(dǎo)體,利用計算后的散流比例η對添加不同間距的等長度針刺的“一”字形導(dǎo)體進(jìn)行散流性能的評價與比較。當(dāng)散流比例較高時,說明各針刺之間的屏蔽作用較弱,接地極的散流性能得到了加強(qiáng);散流比例較低時,說明各針刺之間存在較強(qiáng)的屏蔽效應(yīng),此情況下添加的針刺間距未能達(dá)到提高接地極散流性能,降低沖擊接地電阻的目的。所研究的四種間距的五段等距離導(dǎo)體上的軸向電流分布如表1所示。

      表1 接地極軸向電流分布

      由表1 可知,針刺間距改變會使接地極各段導(dǎo)體的散流比例發(fā)生明顯變化。在某一間距下接地極首端及末端的散流比例較大,中間各段散流比例較小,整體呈現(xiàn)U 形變化趨勢。這是因為由于沖擊電流入地后接地極存在端部效應(yīng),兩端由于火花放電導(dǎo)致散流程度大,所以端部的散流比例較大。針刺間距不同時,在接地極上設(shè)置的針刺間距越大,各段導(dǎo)體的散流比例也隨之增加。這說明在針刺長度不變的情況下,相鄰短導(dǎo)體之間的距離越近,屏蔽效應(yīng)越顯著越不利于提高各段導(dǎo)體的散流性能。

      不同間距針刺下針刺“一”字形水平接地極周圍剖面電流密度、電場、電位分布云圖如圖13—圖15所示。

      圖13 不同間距針刺的接地極電流密度分布云圖

      圖14 不同間距針刺的接地極電場分布云圖

      圖15 不同間距針刺的接地極電位分布云圖

      從圖13 可知,在針刺長度不發(fā)生改變的情況下,在“一”字形水平接地極上添加不同間距的針刺會導(dǎo)致“一”字形水平接地極周圍的電流密度發(fā)生改變,隨著添加針刺密度的增加,相鄰的針刺之間存在的屏蔽效應(yīng)增大,電流密度減小。

      對“一”字形水平接地極添加相同長度,不同間距的針刺,對沖擊接地電阻進(jìn)行計算,計算結(jié)果如圖16 所示。隨著對水平“一”字形接地極添加針刺的間距的增大,接地極的沖擊接地電阻也隨之下降。當(dāng)間距小于0.4 m 時,沖擊接地阻抗下降的速度較快,當(dāng)間距處于0.4m到1m之間時,沖擊接地阻抗值下降的速度較慢。沖擊接地阻抗下降的原因是各短導(dǎo)體之間存在的屏蔽效應(yīng)由于間距增大而下降,接地極的散流性能增強(qiáng),更有利于沖擊電流的散泄。但隨著添加針刺密度的減小,針刺數(shù)量也隨之下降,由于添加端部而帶來的散流效果也被削弱。此時相鄰針刺彼此存在的屏蔽效應(yīng)很弱,針刺數(shù)量改變帶來的影響成為主要影響因素。

      圖16 不同針刺間距下水平接地體接地電阻

      3 結(jié)語

      本文分析了不同數(shù)量、長度、間距針刺對輸電線路桿塔接地極沖擊散流性能的影響,從理論上得出了通過在接地極上設(shè)置針刺可以顯著提高接地裝置的散流性能的結(jié)論。具體如下:

      1)增加針刺數(shù)量有利于優(yōu)化接地導(dǎo)體的沖擊散流特性。但另一方面,由于導(dǎo)體之間存在會影響散流效率的屏蔽效應(yīng),一味增大針刺數(shù)量會導(dǎo)致針刺密度增大,各針刺之間,針刺與“一”字形接地極之間的屏蔽效應(yīng)增強(qiáng),從而影響接地極整體的散流效率。

      2)針刺過短,會受到水平接地極本身的火花放電效應(yīng)的影響。針刺過長,則在工程實際應(yīng)用中會造成建造成本增加,對建造環(huán)境要求的升高的后果。綜合考慮針刺長度建議取接地極長度的20%為宜。

      3)在針刺尺寸不發(fā)生改變的情況下,增加針刺間距對改善電流屏蔽效應(yīng)的效果并不是越大越好。減小間距,屏蔽效應(yīng)對沖擊散流特性的影響占主要地位;增大間距,針刺數(shù)目減小對提高散流效率的影響較大。

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