大峪煤業(yè)15105 工作面老空水治理技術(shù)研究

李潞潞

（晉能控股煤業(yè)集團(tuán)有限公司晉城事業(yè)部金明公司，山西 晉城 048000）

在工作面回采過程中，由于受開采方法及煤層頂?shù)装鍘r性影響，尤其是多煤層開采時，下伏工作面回采時煤層頂板垮落后形成的導(dǎo)水裂縫通道極易與上覆工作面老空積水聯(lián)通，給工作面安全回采造成較大威脅[1-4]。為此，以金明公司大峪煤業(yè)15105采煤工作面為工程背景，采取理論計算分析、摩爾-庫侖本構(gòu)數(shù)值模擬分析，順槽打孔進(jìn)行現(xiàn)場實測驗證，對老空水治理技術(shù)進(jìn)行研究。

1 工程概況

大峪煤業(yè)15105 工作面開采15 號煤層，全部垮落法管理頂板，工作面平均埋深251.4 m，工作面走向長度362.71 m，傾斜長100 m，煤層賦存穩(wěn)定，工作面平均煤厚4.5 m，煤層厚度變化不大，煤層平均傾角為4°。15105 工作面北側(cè)為東輔運(yùn)大巷，東側(cè)為104 工作面輔運(yùn)順槽。在該工作面上方存在13 號煤層13101 工作面采空區(qū)，13101 綜采工作面采空區(qū)平均埋深185 m。為進(jìn)一步查清15105 工作面回采前方地質(zhì)及水文地質(zhì)情況，確保安全生產(chǎn)，依據(jù)“物探先行”的原則，選擇瞬變電磁法，預(yù)計積水范圍在工作面局部低洼處，空區(qū)積水約36 000 m3。截至目前，15105 綜采工作面已進(jìn)行試生產(chǎn)，頂板局部有淋水，受淋水影響頂板灰?guī)r出現(xiàn)風(fēng)化破碎，極大降低了工作面頂板強(qiáng)度。15105 工作面頂?shù)装鍘r性見表1。

表1 工作面頂?shù)装鍘r性

2 理論計算

2.1 15 號煤層回采導(dǎo)水通道開裂高度分析驗算

根據(jù)《煤礦床水文地質(zhì)、工程地質(zhì)及環(huán)境地質(zhì)勘查評價標(biāo)準(zhǔn)》，經(jīng)過理論分析驗算，查明工作面頂板淋水來源，判定是否與四鄰工作面有關(guān)，計算公式如式（1）：

式中：H1為導(dǎo)水通道開裂高度，m；M為采高，該面取4.5 m。計算得出，H1為52.42 m。

2.2 13 號煤層回采巷底圍巖破壞垂深分析驗算

根據(jù)《建筑物、水體、鐵路、主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開采規(guī)程》查詢得出，13101 工作面隨著回采進(jìn)行，巷道壓力重新分布變化，尤其是底板出現(xiàn)底鼓、開裂等不同程度變化，計算公式如式（2）：

式中：h為巷底圍巖最大破壞垂深，m；H為埋深，該面取185 m；α為地層傾角，取4°；L為工作面傾斜長度，取120 m。

代入上式計算得出h為10.998 m，取11 m。

15105 工作面頂板破壞高度：Hp=H1+h。根據(jù)以上計算結(jié)果，H1為52.42 m，h為11 m。

代入上式分析驗算得出，15105 工作面巷頂破裂垂高為63.42 m，比該面頂板與13101 工作面空區(qū)底板之間距離66.4 m 差值較小，因此該面回采可能受13101 工作面空區(qū)積水威脅，工作面生產(chǎn)前期，需進(jìn)行老空水探查疏放治理。

3 數(shù)值模擬試驗

3.1 模型建立

為準(zhǔn)確觀測工作面開采后上覆巖層頂板穩(wěn)定下圍巖塑性及彈性模量變化情況，采用摩爾-庫侖本構(gòu)模型。根據(jù)煤層頂?shù)装宀煌瑤r性，從上向下逐層分層建立，模型尺寸為270 m×155 m×138 m，模型前、后、左、右各拓展50 m，作為各邊預(yù)留煤（巖）柱。通過 FLAC3D模擬軟件進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，得出采高為4.5 m 條件下，工作面頂部導(dǎo)水通道開裂高度。煤層頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù)見表2。

表2 煤層頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù)

3.2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

采高為4.5 m 時，工作面頂板塑性區(qū)變化圖如圖1 所示。通過分析，工作面回采后頂部巖石逐漸趨穩(wěn)，切巷前后側(cè)頂部圍巖塑性區(qū)較發(fā)育。此時導(dǎo)水通道開裂高度達(dá)到50.27 m 左右，裂采比為31.9，圍巖大部分出現(xiàn)剪裂變形，尤其是切巷中、上方圍巖，大部分受到拉伸及剪切變形。通過觀察分析，煤層上部直接頂被拉伸開裂，剪切破壞主要在老頂及以上圍巖出現(xiàn)較多。通過數(shù)值模擬分析，15105 工作面開采時工作面頂部導(dǎo)水通道開裂高度與分析驗算數(shù)據(jù)相差較小。

圖1 采高4.5 m 條件下頂板塑性區(qū)

4 工程現(xiàn)場實踐

15105 工作面平均采高4.5 m，為確保工作面安全回采，在運(yùn)輸順槽打3 個平行觀測孔進(jìn)行仰孔注水并測漏，實測15105 綜采工作面上方導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度。隨著工作面推進(jìn)55 m 后，在15105 工作面運(yùn)輸順槽內(nèi)超前布置3 個平行觀測孔，每個觀測孔間距均為1 5 m，鉆孔編號分別為K01、K02、K03。為保證采空區(qū)積水有效疏放，避免雜物堵塞鉆孔，將鉆孔終孔位置設(shè)計在原采空區(qū)頂板向下1.5～2 m 巷道以外位置。采用履帶式ZDY4000LP(S)型坑道鉆機(jī)施工鉆孔，鉆桿直徑為73 mm，開孔直徑94 mm，安裝孔口管直徑113 mm，要求下套管長度10 m，套管直徑108 mm，管壁厚度5 mm，套管使用內(nèi)絲加外絲對接，絲扣長度不少于100 mm，使用直徑113 mm 鉆頭擴(kuò)孔11 m，每節(jié)套管纏裹棉紗使用鉆機(jī)推進(jìn)，下入10 m 套管。在管壁與孔壁之間用封孔膠進(jìn)行封孔，凝固時間30 min，套管固定牢固，套管外不得滲水、漏水，套管口安裝25 kg 閥門，使用鋼絲繩進(jìn)行聯(lián)鎖加固。鉆孔設(shè)計平面圖如圖2，鉆孔結(jié)構(gòu)示意圖如圖3，15105 工作面導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度實測數(shù)據(jù)見表3。

圖2 鉆孔設(shè)計平面圖（m）

圖3 鉆孔結(jié)構(gòu)示意圖

表3 15105 工作面導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度實測數(shù)據(jù)

由15105 工作面導(dǎo)水裂縫帶現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)推測工作面巷頂極限導(dǎo)水裂縫帶為53.8～55.7 m，與模擬試驗及分析驗算數(shù)據(jù)相差較小。因此，結(jié)合經(jīng)驗公式及模擬結(jié)果，確定15105 工作面導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育最大高度55.7 m，可能存在局部工作面回采形成的導(dǎo)水裂縫通道已與工作面上方老空積水聯(lián)通，出現(xiàn)涌水威脅。

5 治理措施

為有效排出13101 工作面空區(qū)積水，將一臺履帶式ZDY4000LP(S)型坑道鉆機(jī)運(yùn)至15105 綜采工作面運(yùn)輸順槽內(nèi)，在該巷設(shè)計放水鉆孔3 個，鉆孔布置參數(shù)見表4。施工采用ZDY4000LP(S)型坑道鉆機(jī)，開孔孔徑113 mm，并采用94 mm 鉆頭進(jìn)行施工至終孔，終孔直徑設(shè)計為94 mm，終孔位置高于上部13101 工作面巷底以上1.5～2 m。施工期間礦地測技術(shù)人員進(jìn)行現(xiàn)場跟班，確保治理效果。

表4 放水孔布置參數(shù)

6 治理效果分析

大峪煤業(yè)15 采區(qū)下山泵房共安裝了4 臺MD450-60*7 型多級分段式離心水泵，水泵額定流量為500 m3/h，揚(yáng)程為399 m。平時15 采區(qū)下山泵房正常開啟兩臺水泵，額定排水能力能達(dá)到1000 m3/h。在15105 工作面進(jìn)行打鉆孔，充分釋放13101 工作面老空存水。通過礦技術(shù)人員測定，探放水前15 采區(qū)正常涌水量達(dá)到410 m3/h，最大涌水量達(dá)到522.27 m3/h。兩臺MD450-60*7 型多級分段式離心水泵同時運(yùn)行，13101 工作面老空積水在225 h 被排完，共排出積水36 300 m3，15 采區(qū)正常涌水量下降到30 m3/h，最大涌水量下降到80 m3/h。通過該數(shù)據(jù)對比分析，探放水效果明顯，消除空區(qū)積水對下覆15105 工作面回采影響，保證15105 工作面安全順利回采。

7 結(jié)語

通過理論分析、FLAC3D數(shù)值模擬等手段，同時通過現(xiàn)場打鉆進(jìn)行驗證，各項結(jié)果表明，15105工作面回采后，頂板破斷產(chǎn)生導(dǎo)水裂隙可能會與上部13101 工作面采空區(qū)形成聯(lián)通，該面回采期間存在涌水威脅，需進(jìn)一步進(jìn)行探放水。礦井在15105工作面運(yùn)輸順槽布置探放水鉆孔對采空區(qū)老空積水進(jìn)行釋放，共排水36 300 m3，消除了采空區(qū)積水威脅，保證15105 綜采工作面安全回采。