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    一起主變及電抗器差動(dòng)速斷保護(hù)誤動(dòng)事故的分析

    2022-12-06 12:10:12毛愛民
    東北電力技術(shù) 2022年11期
    關(guān)鍵詞:大容量電抗器差動(dòng)

    毛愛民

    (張家港保稅區(qū)長源熱電有限公司,江蘇 蘇州 215634)

    微機(jī)差動(dòng)保護(hù)作為電力變壓器等設(shè)備的主保護(hù),通常動(dòng)作時(shí)間小于25 ms。為加快在區(qū)內(nèi)發(fā)生嚴(yán)重故障時(shí)保護(hù)的動(dòng)作速度,同時(shí)為避免因電流互感器鐵芯飽和出現(xiàn)大量高次諧波可能誤將比率制動(dòng)原理的差動(dòng)保護(hù)閉瑣,因而設(shè)置了差動(dòng)速斷保護(hù)作為差動(dòng)保護(hù)的輔助保護(hù),一般動(dòng)作時(shí)間不大于15 ms[1]。差動(dòng)速斷保護(hù)是差動(dòng)電流過電流瞬時(shí)速動(dòng)保護(hù),反應(yīng)區(qū)內(nèi)嚴(yán)重故障時(shí)動(dòng)作,區(qū)外故障不動(dòng)作。但實(shí)際生產(chǎn)中,時(shí)常出現(xiàn)區(qū)外故障時(shí)差動(dòng)速斷保護(hù)誤動(dòng)作,擴(kuò)大了故障范圍,給用戶安全生產(chǎn)造成了嚴(yán)重影響。本文結(jié)合一起10 kV電動(dòng)機(jī)短路故障造成上級(jí)電抗器和主變跳閘的實(shí)際案例,分析差動(dòng)速斷保護(hù)誤動(dòng)原因,并提出改進(jìn)意見。

    1 故障概況

    1.1 運(yùn)行方式

    某發(fā)電企業(yè)2臺(tái)30 MW汽輪發(fā)電機(jī),額定機(jī)端電壓為10.5 kV,分別通過2臺(tái)主變升壓至110 kV,110 kV母線采用單母線分段方式接入電網(wǎng)。10 kV廠用系統(tǒng)共分4段,其中,從1號(hào)發(fā)電機(jī)出口支接一路廠用分支,經(jīng)過1號(hào)電抗器(并聯(lián)1號(hào)大容量高速開關(guān))作為10 kV一、二段母線工作電源;從2號(hào)發(fā)電機(jī)出口支接一路廠用分支,經(jīng)過2號(hào)電抗器(并聯(lián)2號(hào)大容量高速開關(guān))作為10 kV三、四段母線工作電源。10 kV一、二、三、四段母線備用電源均取自10 kV備用段母線,通過備自投裝置實(shí)現(xiàn)自動(dòng)切換。10 kV一段母線接有1、2號(hào)給水泵,10 kV二、三、四段母線分別接3、4、5號(hào)給水泵。電氣主接線見圖1。故障前2臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)行,2、3、4號(hào)給水泵運(yùn)行。

    圖1 電氣主接線示意圖

    1.2 故障過程

    某日10:07,4號(hào)給水泵開關(guān)跳閘,10 kV三段工作進(jìn)線開關(guān)103、10 kV四段工作進(jìn)線開關(guān)104跳閘,2號(hào)電抗器上側(cè)開關(guān)112A跳閘,2號(hào)發(fā)電機(jī)開關(guān)112跳閘,2號(hào)主變高側(cè)開關(guān)1102跳閘;10 kV四段備自投動(dòng)作成功,10 kV四段備用電源開關(guān)114合閘;2號(hào)大容量高速開關(guān)動(dòng)作告警?,F(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn),故障為4號(hào)給水泵電動(dòng)機(jī)引出線三相短路。

    1.3 繼電保護(hù)動(dòng)作情況

    經(jīng)檢查,確認(rèn)4號(hào)給水泵電流速斷保護(hù)動(dòng)作,2號(hào)電抗器差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作,2號(hào)主變差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作。主要繼電保護(hù)動(dòng)作情況見表1。

    表1 繼電保護(hù)動(dòng)作情況

    2 故障分析

    2.1 大容量高速開關(guān)動(dòng)作情況

    大容量高速開關(guān)原理接線見圖2,實(shí)物見圖3。高速開關(guān)動(dòng)作過程:正常運(yùn)行時(shí),電流幾乎全部流過高速隔離器QSB(橋體),發(fā)生短路故障時(shí),暫態(tài)電流互感器TA將實(shí)時(shí)檢測(cè)的電流信號(hào)送到控制器WK,WK通過分析處理,故障電流達(dá)到整定值時(shí),發(fā)出點(diǎn)火信號(hào)使橋體在50 μm內(nèi)斷開,短路電流隨即轉(zhuǎn)移至特種熔斷器FU,F(xiàn)U在0.5 ms內(nèi)熔斷,短路電流轉(zhuǎn)移至電抗器,同時(shí)在限壓器RV兩端建立弧壓,將過電壓限制在允許范圍內(nèi)。從短路開始,開斷截流時(shí)間為5 ms。

    圖2 高速開關(guān)接線原理圖

    圖3 大容量高速開關(guān)實(shí)物圖

    2號(hào)大容量高速開關(guān)與2號(hào)電抗器并聯(lián),正常運(yùn)行時(shí),電抗器僅流過微小的負(fù)載電流,因而可以減少損耗;下側(cè)發(fā)生短路故障時(shí),大容量高速開關(guān)快速熔斷,通過電抗器限制故障電流。該高速開關(guān)整定值為17 kA,經(jīng)檢查,2號(hào)大容量高速開關(guān)有動(dòng)作告警,控制器WK發(fā)出了點(diǎn)火指令,而橋體QSB并未斷開,因而2號(hào)電抗器并未起到限制短路電流的作用,巨大的短路電流經(jīng)大容量高速開關(guān)流過(故障電流通過2號(hào)電抗器兩側(cè)差動(dòng)TA),并穿越2號(hào)主變。

    2.2 故障錄波分析

    保護(hù)TA安裝位置見圖4。通過裝置自帶故障錄波功能查看故障波形,2號(hào)主變低后備故障電流見圖5,2號(hào)電抗器差動(dòng)兩側(cè)分支故障電流波形分別見圖6和圖7。

    圖4 TA安裝位置示意圖

    圖5 2號(hào)主變低后備故障電流波形

    圖6 2號(hào)電抗器差動(dòng)Ⅰ側(cè)分支電流波形

    圖7 2號(hào)電抗器差動(dòng)Ⅱ側(cè)分支電流波形

    分析以上故障錄波電流波形如下。

    a.2號(hào)主變低側(cè)后備保護(hù)故障電流波形正常,基本為正弦波形;而電抗器兩側(cè)差動(dòng)電流波形均發(fā)生較嚴(yán)重畸變和波形丟失,這是短路電流中非周期分量導(dǎo)致TA鐵芯嚴(yán)重飽和的典型現(xiàn)象。

    b.短路故障發(fā)生后,非周期分量電流經(jīng)過2~3個(gè)周波衰減,TA逐漸恢復(fù)正常電流傳變,電流波形趨于正常。

    c.通過2號(hào)主變低側(cè)電流波形數(shù)據(jù)估算通過2號(hào)主變的故障電流(取偏移時(shí)間軸最小的B相電流)為

    再加上近端的2號(hào)發(fā)電機(jī)提供的故障電流,實(shí)際通過2號(hào)電抗器差動(dòng)TA的短路電流將更大。

    2.3 TA負(fù)載阻抗校驗(yàn)

    2號(hào)主變采用三側(cè)差動(dòng)保護(hù),分別取主變高側(cè)、發(fā)電機(jī)側(cè)和廠用分支側(cè)電流,保護(hù)裝置安裝于升壓站保護(hù)間,距離主變高側(cè)TA距離較近;而其他兩側(cè)差動(dòng)TA(均為AS12,3000/5,10P20,30 VA)安裝位置距離保護(hù)裝置較遠(yuǎn)。根據(jù)阻抗公式[2]:

    式中:Z為電流互感器允許的負(fù)載阻抗,Ω;S為電流互感器容量,VA;I為電流互感器的二次額定電流,A。

    計(jì)算出2號(hào)主變發(fā)電機(jī)側(cè)和廠用分支側(cè)的差動(dòng)TA允許負(fù)載阻抗為1.2 Ω。實(shí)測(cè)TA負(fù)載交流阻抗見表2,可見差動(dòng)保護(hù)廠用分支側(cè)的TA負(fù)載阻抗已接近TA允許最大負(fù)載阻抗,基本無裕量。

    表2 主變差動(dòng)TA阻抗試驗(yàn)結(jié)果

    2號(hào)電抗器采用雙側(cè)差動(dòng),下側(cè)2個(gè)分支電流并聯(lián)作為II側(cè)電流接入保護(hù)裝置。上下兩側(cè)TA均為AS12,1000/5,10P20,30 VA,計(jì)算TA允許負(fù)載阻抗為1.2 Ω。實(shí)測(cè)負(fù)載交流阻抗見表3(下側(cè)為10 kV三段側(cè)TA)。可見下側(cè)TA負(fù)載阻抗已達(dá)到TA允許最大負(fù)載阻抗。值得注意的是,根據(jù)以上公式計(jì)算的TA允許負(fù)載阻抗,僅保證穩(wěn)態(tài)情況下的10%誤差,并不保證暫態(tài)誤差。

    表3 電抗器差動(dòng)TA阻抗試驗(yàn)結(jié)果

    2.4 互感器傳變分析

    通過ETAP建立仿真模型[3],并采用實(shí)際電氣參數(shù),計(jì)算出10 kV電動(dòng)機(jī)三相短路故障時(shí)流過2號(hào)電抗器差動(dòng)TA的短路電流為37.067 kA;流過2號(hào)主變的短路電流為19.672 kA。由故障錄波數(shù)據(jù)計(jì)算流過2號(hào)主變B相短路電流為17.904 kA(最大C相為19.567 kA),錄波與仿真計(jì)算結(jié)果基本吻合。

    結(jié)合電抗器差動(dòng)TA的10%誤差曲線(見圖8),取短路電流35 kA估算,此時(shí)允許二次負(fù)荷約為12 VA,折算阻抗為0.48 Ω。而根據(jù)TA負(fù)載阻抗校驗(yàn)結(jié)果,交流負(fù)載阻抗分別達(dá)到1.0 Ω和1.2 Ω(見表3)。電流互感器實(shí)際負(fù)載阻抗超過保證10%誤差的允許負(fù)載阻抗2倍以上,這是故障波形畸變的主要原因。

    圖8 電抗器差動(dòng)TA10%誤差曲線

    2.5 保護(hù)動(dòng)作過程及原因分析

    結(jié)合前述分析及現(xiàn)場(chǎng)排查情況,2號(hào)電抗器和2號(hào)主變差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作過程為10 kV電動(dòng)機(jī)(4號(hào)給水泵電機(jī))發(fā)生三相短路故障后,電流速斷保護(hù)動(dòng)作,70 ms內(nèi)切斷故障(綜保整組動(dòng)作時(shí)間小于35 ms,真空斷路器分閘時(shí)間25~35 ms);同時(shí),2號(hào)大容量高速開關(guān)檢測(cè)到故障,控制器發(fā)出信號(hào)驅(qū)動(dòng)高速隔離器熔斷(正常開斷截流時(shí)間5 ms內(nèi)),但實(shí)際高速隔離器并未熔斷;故障電流經(jīng)2號(hào)電抗器差動(dòng)TA,并穿越2號(hào)主變,因TA深度飽和,出現(xiàn)差流引起2號(hào)電抗器差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作(動(dòng)作差流23.03 A,整定差流20 A),跳2號(hào)電抗器上側(cè)開關(guān)112 A、10 kV三段工作進(jìn)線開關(guān)103和10 kV四段工作進(jìn)線開關(guān)104;2號(hào)主變差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作(動(dòng)作差流23.56 A,整定差流19.74 A),跳2號(hào)主變高壓側(cè)開關(guān)1102、2號(hào)發(fā)電機(jī)開關(guān)112、2號(hào)電抗器上側(cè)開關(guān)112 A。

    對(duì)2號(hào)電抗器和2號(hào)主變差動(dòng)保護(hù)而言,4號(hào)給水泵電動(dòng)機(jī)三相短路屬區(qū)外故障,差動(dòng)速斷保護(hù)本不應(yīng)動(dòng)作。2號(hào)大容量高速開關(guān)動(dòng)作后未正常熔斷橋體,致使2號(hào)電抗器未起到限制短路電流的作用,巨大的短路電流致使2號(hào)電抗器差動(dòng)上下側(cè)TA及2號(hào)主變差動(dòng)廠用分支側(cè)TA深度飽和,這是造成2號(hào)電抗器和2號(hào)主變差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作的根本原因。

    3 解決方案

    3.1 拆除大容量高速開關(guān)

    大容量高速開關(guān)雖然能夠減少正常運(yùn)行時(shí)的電能損耗,但是,如果其不能正確可靠動(dòng)作,短路電流將超出設(shè)計(jì)預(yù)期,擴(kuò)大故障范圍,甚至可能造成設(shè)備損壞。采用爆炸橋式的大容量高速開關(guān),其火工系統(tǒng)可靠性有待提高,需要定期停運(yùn)設(shè)備更換瞬發(fā)電子管,也給現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行帶來不便。文獻(xiàn)[4]對(duì)基于電磁斥力機(jī)構(gòu)的高速真空斷路器和基于改進(jìn)型永磁操作機(jī)構(gòu)的快速真空斷路器從原理、技術(shù)參數(shù)和性能等方面進(jìn)行了詳細(xì)闡述,對(duì)基于快速真空斷路器的深度限流裝置進(jìn)行了風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)分析并持謹(jǐn)慎態(tài)度。針對(duì)該型大容量高速開關(guān)在該發(fā)電企業(yè)的運(yùn)行情況(除發(fā)生不止一次拒動(dòng)情況外,也曾發(fā)生充電時(shí)誤動(dòng)作情況),考慮到即使采用快速真空斷路器依然存在較大風(fēng)險(xiǎn),建議采取如下解決方案:拆除該型大容量高速開關(guān),將1000 A鋁芯電抗器更換為1500 A銅芯電抗器,短路阻抗的選擇要保證短路電流滿足現(xiàn)有10 kV真空斷路器開斷能力為25 kA的要求。

    3.2 更換電抗器差動(dòng)TA二次電纜

    根據(jù)差動(dòng)TA負(fù)載阻抗校驗(yàn)結(jié)果,當(dāng)控制短路水平到25 kA以下時(shí),文獻(xiàn)[5]推薦應(yīng)根據(jù)所用保護(hù)裝置的特性和可能引起的后果等因素,慎重確定互感器暫態(tài)影響的對(duì)策,必要時(shí)應(yīng)選擇能適應(yīng)暫態(tài)要求的TP類電流互感器。而文獻(xiàn)[6]在其條文說明中明確,110 kV及以下系統(tǒng)和小機(jī)組因回路時(shí)間常數(shù)較小,選擇滿足穩(wěn)態(tài)要求的P類電流互感器即可。實(shí)際工程中,對(duì)采用繼電器的差動(dòng)保護(hù)TA,考慮可靠系數(shù)1.3~2.0,對(duì)微機(jī)差動(dòng)保護(hù)TA,也應(yīng)留有一定裕量[2]。如果考慮更換滿足暫態(tài)特性的TP型電流互感器,必須將各側(cè)TA均更換為TP型,以保證“同型”;如果僅更換單側(cè),將增加不平衡電流,更易造成保護(hù)誤動(dòng)[7]。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)情況,建議將截面積為4 mm2的TA二次電纜更換為6 mm2電纜,以減小負(fù)載阻抗。下面核算二次電纜更換后是否滿足要求,根據(jù)計(jì)算公式[8]:

    式中:Rl為導(dǎo)線電阻,Ω;L為電纜長度,m;A為銅導(dǎo)線截面,mm2;γ為電導(dǎo)系數(shù),銅取57,m/(Ω·mm2)。

    實(shí)際電纜長度約250 m,計(jì)算6 mm2導(dǎo)線電阻為0.73 Ω。全星型電流互感器接線方式下,發(fā)生三相或兩相短路時(shí)的阻抗換算系數(shù)為1,考慮接觸電阻取0.1 Ω,忽略綜保裝置差動(dòng)繼電器阻抗,則TA負(fù)載阻抗為0.83 Ω,滿足要求并有裕量。

    4 結(jié)語

    差動(dòng)速斷保護(hù)作為差動(dòng)保護(hù)的輔助,為快速切除區(qū)內(nèi)嚴(yán)重故障提供了保障。電流互感器鐵芯飽和致使傳變電流波形發(fā)生畸變是保護(hù)誤動(dòng)的常見原因。為了防止區(qū)外故障時(shí)差動(dòng)速斷保護(hù)誤動(dòng)作,必須可靠地將短路電流限制在設(shè)計(jì)水平以下;優(yōu)先選用帶小氣隙的TPY型電流互感器;校核互感器容量及二次負(fù)載阻抗?jié)M足誤差曲線要求;對(duì)于互感器和保護(hù)裝置安裝距離較遠(yuǎn)的情況,優(yōu)先考慮次級(jí)額定電流為1 A的互感器。如果過流倍數(shù)不大,也可選用保證穩(wěn)態(tài)特性的P級(jí)電流互感器(5P20),但應(yīng)根據(jù)短路電流水平并考慮足夠的可靠系數(shù)來確定其容量大小。

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