王靖喬 王國儒 熊 博 孫成國
(黑龍江科技大學(xué)電氣與控制工程學(xué)院,黑龍江 哈爾濱 150022)
風(fēng)洞是一種極其特殊的氣動學(xué)試驗設(shè)備,其通過使用風(fēng)扇等氣流制造裝置,在風(fēng)洞內(nèi)部的試驗段中創(chuàng)造出滿足試驗要求的氣流。風(fēng)洞試驗自被提出來以后,其在空氣動力學(xué)發(fā)展和航空航天中的氣動設(shè)計中有著很高的地位。在航空航天技術(shù)的研究中,風(fēng)洞是獲得精確模擬數(shù)據(jù)以及進(jìn)行設(shè)備改進(jìn)的一種重要手段?,F(xiàn)如今,隨著計算機及各種測量設(shè)備的發(fā)展,流體力學(xué)的測量方式日新月異,各種類型的仿真模擬軟件(如FLUENT等)也層出不窮。但為了便于獲取實際數(shù)據(jù),同時觀察物理現(xiàn)象,各種類型的風(fēng)洞依然在各氣體實驗室中發(fā)揮著極其重要的作用。
根據(jù)氣流的流速高低及其構(gòu)造方式的不同,可將風(fēng)洞分為高低速風(fēng)洞,以及直流式與回轉(zhuǎn)式風(fēng)洞。一般來說,將通過的風(fēng)速小于140 m/s的風(fēng)洞稱為低速風(fēng)洞,也被稱為常規(guī)性風(fēng)洞[1];將通過氣流直接排出的風(fēng)洞稱為直流式風(fēng)洞,氣流在風(fēng)洞內(nèi)循環(huán)利用的風(fēng)洞稱為回轉(zhuǎn)式風(fēng)洞。直流低速風(fēng)洞包括穩(wěn)定風(fēng)速的穩(wěn)定段、提高風(fēng)速的收縮段、設(shè)備安放點的測量段、提供氣流的風(fēng)扇段等,并在風(fēng)洞內(nèi)部安裝阻尼網(wǎng)等設(shè)施對內(nèi)部氣流進(jìn)行均流與加熱。在進(jìn)行風(fēng)洞試驗時,如何獲取一道標(biāo)準(zhǔn)的、高品質(zhì)的風(fēng)洞氣流對整個試驗有著極大的影響。本研究通過對風(fēng)洞收縮段曲線進(jìn)行研究,分析構(gòu)建不同的風(fēng)洞收縮段模型,從而對風(fēng)洞氣流整體進(jìn)行優(yōu)化。風(fēng)洞收縮段通過將處理后的氣流進(jìn)一步聚集,對氣流進(jìn)行一定程度的均勻加速,從而滿足流速需求。氣體的流速要求足夠平滑,不能在洞壁上自我離散,同時在離開收縮段時,出口氣流要均勻。
綜上所述,如何對風(fēng)洞結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計,以及選取構(gòu)建風(fēng)洞時的加工方式、風(fēng)洞的管道長度、管壁厚度等,都會對整個氣流場產(chǎn)生重要影響[2]。本研究通過構(gòu)建3種基本收縮段曲線的二維模型,使用AutoCAD進(jìn)行繪制,并用FLUENT軟件對3種模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,從而實現(xiàn)對3種風(fēng)洞收縮段形狀的仿真分析。給出構(gòu)建的結(jié)果和模型,并分析3種常用的收縮曲線對收縮段內(nèi)流場的影響,推測曲線在相同條件下的不同狀態(tài)。
直流式低速風(fēng)洞的整體結(jié)構(gòu)如圖1所示。收縮段對氣流的影響主要取決于兩點。一是收縮比,即收縮段入口與出口的比值;二是收縮曲線的種類。一般情況下,低速直流風(fēng)洞的收縮比為7~10[3]。因此,本研究的直流低速風(fēng)洞收縮段的具體參數(shù)設(shè)置如下:收縮段入口處為R2=3 m的圓、出口處為R1=1 m的圓、整體收縮段長度L=4 m、收縮比為9。
圖1 直流式低速風(fēng)洞構(gòu)造圖
在確定收縮比后,要確定收縮曲線。收縮曲線要滿足以下要求:①收縮曲線的函數(shù)是二階導(dǎo)數(shù),以此來滿足氣流在管道內(nèi)加速時氣壁難以分離。②收縮段入口與出口的曲率半徑之比與出入口的面積比(即風(fēng)洞收縮比)要近似,從而減小氣體流出收縮段時產(chǎn)生的巨大沖擊。目前,常用的直流低速風(fēng)洞收縮曲線有以下3類,即維辛斯基曲線、雙三次曲線和五次方曲線。其中,五次方曲線還有獨特的改進(jìn)型[4]。
雙三次曲線是由兩條不同的三次方曲線構(gòu)成的,該曲線的難點在于如何將這兩條曲線區(qū)分開,即連接點選取問題。雙三次曲線的計算公式見式(1)。
式中:xm為第一條曲線所占長度與總長度的比值,本研究取xm=0.5;R2為收縮段出風(fēng)口的圓面半徑,本研究取值為1 m;R1為收縮段氣體入口的圓面半徑,本研究取值為3 m;L為收縮段長度,本研究取值為4 m;h為距離管道入口處為x時管道的圓面半徑。
所構(gòu)建的曲線二維圖如圖2所示。
圖2 雙三次二維曲線圖
對該曲線進(jìn)行3D建模與網(wǎng)格劃分后,可得到雙三次曲線的三維模型圖,如圖3所示。
圖3 雙三次三維曲線圖
維辛斯基曲線是由理想狀態(tài)下,不可壓的軸對稱流動推導(dǎo)而來的[5],曲線公式見式(2)。
式中:R2為收縮段出風(fēng)口的圓面半徑;R1為收縮段氣體入口的圓面半徑;a為收縮段長度的3倍;h為距離管道入口為x時管道的圓面半徑。
所構(gòu)建的維辛斯基曲線二維圖如圖4所示。
圖4 維辛斯基曲線二維曲線圖
同理,對該曲線進(jìn)行3D建模與網(wǎng)格劃分后,可得到維辛斯基曲線的三維模型圖,如圖5所示。
圖5 維辛斯基三維曲線圖
五次方曲線于1988年提出,其計算公式見式(3)、式(4)。
式中:x為圓面與收縮段入口的水平距離;L為收縮段長度;R2為收縮段出風(fēng)口的圓面半徑;R1為收縮段氣體入口的圓面半徑;h為距離管道入口處為x時管道的圓面半徑。
所構(gòu)建的五次方二維曲線圖、三維曲線圖如圖6、圖7所示。
圖6 五次方二維曲線圖
圖7 五次方三維曲線圖
此外,由于部分學(xué)者認(rèn)為五次方曲線的出入口曲率半徑相等,不符合收縮段要求,因而對五次方曲線進(jìn)行一定程度的改進(jìn),在增大入口曲率半徑的同時,減少出口處的曲率半徑,改進(jìn)型五次方曲線的公式見式(5)。
式中:g(ε)既可以為某一常數(shù),也可以是關(guān)于ε的方程。
三種收縮段曲線的對比圖如圖8所示。
圖8 三種曲線對比圖
由圖8可知,對維氏曲線而言,其氣體入口部分的收縮程度較快,然后收縮程度會慢慢降低。維辛斯基曲線與其他類型的曲線相比,其優(yōu)點是出口處速度較為均勻,缺點是初始收縮速度過快,容易導(dǎo)致出現(xiàn)較高的逆壓梯度[6]。在參數(shù)相同時,雙三次曲線和五次方曲線的曲線形狀十分接近,比維辛斯基曲線要平緩許多。由圖8可知,雙三次曲線的出入口速度相比五次方曲線要更平滑,其加速區(qū)間集中在中間部分。而對五次方曲線進(jìn)行一定程度上的改進(jìn),那么五次方曲線的收縮出入口風(fēng)速顯然會更加平滑,導(dǎo)致加速區(qū)間也趨向于曲線中部,但僅通過常數(shù)來對五次方曲線進(jìn)行改進(jìn)顯然不夠精確,如何選取合適的函數(shù)成為改進(jìn)型五次方曲線的一大難題,從這點來看,雙三次曲線只用對曲線連接點進(jìn)行選取,實際使用時顯然更方便。
收縮曲線對低速直流風(fēng)洞的試驗的成功,對獲取足夠穩(wěn)定且具有一定速度的氣流起著至關(guān)重要的作用。根據(jù)上述分析,結(jié)合實用性和曲線實際性能可知,雙三次曲線具有更加良好的綜合性能,能極大程度確保所輸出氣流的溫度、速度以及其他穩(wěn)定性參數(shù)。相比而言,五次方曲線的性能也不錯,在通過選取合適的改進(jìn)函數(shù)后,有著超越雙三次曲線的潛力,但五次方曲線的函數(shù)難以進(jìn)行實際構(gòu)造。本研究通過模擬建模的方式對3種不同曲線進(jìn)行建模分析,避免實際焊接的麻煩,從而獲取寶貴的試驗數(shù)據(jù)。