LNG儲罐9Ni鋼環(huán)縫TT自動焊焊接工藝

郭 鷹，楊尚玉，周 聰，阮見峰，夏福龍

海洋石油工程股份有限公司，天津 300461

0 前言

液化天然氣（Liquefied Natural Gas，LNG）作為一種運用普遍、全天然的深冷液體燃料，在日常生活、發(fā)電及車用等諸多方面廣泛涉及［1］。伴隨著國家能源政策的不斷傾斜，LNG接收站儲氣設施的擴建步伐明顯提速，LNG儲罐是其中極為重要的一環(huán)。EN 10028 X7Ni9［2］是一種適用于-196 ℃使用的低碳調質鋼，具有強度高、低溫韌性好、熱脹系數(shù)小、經(jīng)濟性較高等優(yōu)點，目前國際上普遍采用其作為LNG內罐的建造材料［3］，其焊接工藝方法直接關乎LNG儲罐的建造質量。

目前在LNG儲罐內罐環(huán)縫自動焊接主要采用埋弧焊，存在幾方面問題：蓋面余高及清根打磨量大，焊材浪費嚴重［4-6］；粉塵噪聲污染嚴重；需要碳弧氣刨清根，由于操作工技能水平不一、刨削速度和碳棒送進速度不穩(wěn)、壓縮空氣壓力偏小、碳棒鍍銅質量不好等因素影響，容易出現(xiàn)夾碳、粘渣、銅斑及滲碳等問題，影響焊縫的性能質量［7-8］。

為了提高焊接施工質量，適應市場多樣化需求，貫徹國家低碳環(huán)保、清潔能源理念，中海油自主研發(fā)了LNG儲罐內罐環(huán)縫全自動TT焊接系統(tǒng)，并對9Ni鋼板的環(huán)縫TT焊接工藝進行深入研究，開發(fā)出了一套LNG儲罐內罐環(huán)縫TT全自動氬弧焊接工藝。應用此工藝完成的焊縫，其焊接接頭性能完全符合標準設計要求，且更節(jié)省焊材。

1 焊接難點及解決措施

LNG儲罐內罐環(huán)縫焊接長度約占整罐焊縫總長度的80%，焊接質量要求高，同時由于環(huán)縫焊接位置的特殊性導致焊接成形困難，對焊接工藝的開發(fā)造成很大挑戰(zhàn)。

（1）低溫沖擊韌性要求高。

LNG儲罐內罐焊接要求焊接接頭-196℃低溫沖擊功不低于70 J。焊接熱輸入、層間溫度是影響低溫韌性的主要因素。全自動TT環(huán)縫焊接系統(tǒng)采用TIP-TIG送絲技術，具有熱絲和振動送絲功能，熱絲有助于減少焊接熱輸入和提高焊接效率，振動送絲（振動頻率20 Hz）有效地破壞熔滴和熔池的表面張力、細化晶粒、使裹挾在熔池中的氣體及夾雜容易逸出，大幅度提高熔敷效率和熔池的冶金性能，提高焊縫沖擊韌性。

（2）熔池受重力影響下墜。

在環(huán)縫焊接過程中，焊材及母材熔化后形成焊接熔池，熔池會在重力作用下自然下墜，容易造成焊縫上坡口熔合不良。全自動環(huán)縫TT焊接系統(tǒng)依靠鐘擺系統(tǒng)（焊槍擺動角度可達30°），可以使鎢針能量最集中的中心弧柱區(qū)到達坡口上側壁，并且電弧在坡口兩側的停留時間可以分別設置，當熔池受重力影響產(chǎn)生下墜時，增大焊槍在上側坡口的停留時間，使上側坡口完全熔合，克服上側坡口未熔合問題。

（3）焊接電弧磁偏吹問題。

9Ni鋼對磁性極其敏感，焊接過程中由于焊接電流產(chǎn)生的工藝磁性很容易出現(xiàn)磁偏吹現(xiàn)象，導致焊縫成形不良，影響焊接質量。經(jīng)過反復試驗驗證發(fā)現(xiàn)，在環(huán)縫TT焊接過程中，焊接磁性最大的位置始終在焊接熔池前方約150 mm處，而且磁性最大位置會隨著焊接的推移而向前遷移。由于儲罐內罐環(huán)縫是一個首尾相接的大型圓柱形，磁性會隨著焊接一直向前遷移，磁性最大處永遠在熔池的前方，對焊接未造成明顯影響。

2 試驗材料及方法

（1）母材及焊材。

試驗母材為國產(chǎn)X7Ni9鋼板，尺寸1 000 mm×200 mm，壁厚15 mm和29.7 mm，模擬施工現(xiàn)場組對進行焊接試驗。設備為TT環(huán)縫全自動氬弧焊接系統(tǒng)，采用直流正接模式。焊材選用直徑1.0 mm的AWS A5.14 ERNiCrMo-4［10］焊絲，牌號為 OK Autrod NiCrMo-4。母材和焊絲成分如表1所示，力學性能如表2所示。

表1 母材和焊絲的化學成分（質量分數(shù)，%）Table 1 Chemical composition of base metal and welding wire（wt.%）

表2 母材和焊絲的力學性能Table 2 Mechanical properties of base metal and welding wire

（2）保護氣體。

保護氣體（包括背保護氣體）為純度99.99%的Ar，保護氣流量為15～20 L/min，打底焊和熱道焊需要背部氬氣保護，在熱道焊接完成之后背部氣體保護撤銷。

（3）坡口設計。

坡口設計的原則是在保證焊縫成形質量的前提下，綜合考慮環(huán)縫焊接位置特點、現(xiàn)場施工組對難度、焊材節(jié)約、提高施工效率等多方面因素。經(jīng)多次反復試驗驗證，最終確定采用上側為雙J型，下側為平面的坡口設計，如圖1所示，該坡口設計相比傳統(tǒng)的60°X型坡口，焊接填充量減少50%以上。考慮到不同壁厚焊接時的工況，依據(jù)不同壁厚設計了不同的坡口。其中當壁厚t＜20 mm時，上側J型坡口開口角度為15°；當壁厚t≥20 mm時，上側J型坡口開口角度為12°，坡口其余參數(shù)保持一致。

圖1 坡口設計Fig.1 Groove design

（4）組對工藝。

由于現(xiàn)場大多是高空作業(yè)，需要在高空進行鋼板組對，施工難度很高，全自動焊接系統(tǒng)工藝采用圖1的坡口形式很大程度上降低了現(xiàn)場鋼板組對的難度；經(jīng)過大量試驗驗證，確定鋼板組對間隙為（3±0.5）mm。以現(xiàn)場實際工況的鋼板組對為例，組對前將坡口兩側25 mm范圍內的鐵銹和氧化皮等用砂輪機打磨光亮，露出金屬光澤，并用酒精擦拭，去除油污。然后將3 mm的專用組對墊片放置在下側鋼板，即直坡口一側，之后再將上側鋼板吊至對應位置，利用背杠進行固定，注意保持鋼板的豎直度。固定好后對鋼板坡口進行點焊，點焊間距為500～1 000 mm（根據(jù)鋼板壁厚的不同確定，壁厚越厚，點焊間距越短，壁厚越薄，點焊間距越長），點焊長度50 mm。點焊后即完成了整個鋼板的組對工作。

（5）預熱和層間溫度。

焊前無需預熱，保證焊接環(huán)境溫度不低于5℃即可，焊接過程中層間溫度要求最高為100℃?，F(xiàn)場LNG儲罐建造時，X7Ni9鋼板板幅大（一般長約12 m，寬約3.5 m），焊接時散熱很快，層間溫度幾乎達不到100℃。

（6）焊接工藝參數(shù)。

TT環(huán)縫氬弧自動焊系統(tǒng)具有焊接參數(shù)實時采集、視頻監(jiān)控并存儲功能，焊工可以在監(jiān)控屏上清晰地看到焊接熔池狀態(tài)，以及實時的電流電壓、送絲速度和焊接速度等。根據(jù)熔池不同狀態(tài)，及時調整鎢針位置和微調焊接參數(shù)，獲得理想的成形效果。待無損檢測和性能檢測結束后，結合檢測結果，從而確定最優(yōu)焊接工藝參數(shù)。根據(jù)前期試驗和結果分析，適合壁厚15 mm、29.7 mm的最優(yōu)焊接工藝參數(shù)如表3、表4所示。

表3 9Ni鋼環(huán)縫焊接工藝參數(shù)（壁厚15 mm）Table 3 Circumferential weld welding process parameters of 9Ni steel（wall thickness 15 mm）

表4 9Ni鋼環(huán)縫焊接工藝參數(shù)（壁厚29.7 mm）Table 4 Circumferential weld welding process parameters of 9Ni steel（wall thickness 29.7 mm）

3 結果分析

（1）無損檢測。焊接完成24 h后對焊縫進行無損檢測。目視檢測（VT）：焊縫表面均勻平整，呈銀白色金屬色澤，表面無咬邊、氣孔等缺陷（見圖2）。滲透檢測（PT）：未發(fā)現(xiàn)裂紋等缺陷；射線檢測（RT）：射線底片焊道均勻、干凈，熔合線邊界整齊，未發(fā)現(xiàn)氣孔、夾渣和未熔透等焊接缺陷，滿足ISO 5817中B級規(guī)范（見圖3）。

圖2 焊縫表面成形Fig.2 Weld surface forming

圖3 射線檢測底片F(xiàn)ig.3 Radiographic inspection film

（2）拉伸試驗。依據(jù)標準ISO 4136：2012，每塊試板取兩個試樣（見圖4），均在母材處韌性斷裂，結果均滿足要求（見表5）。結果表明，焊接接頭處焊縫抗拉強度高于母材和焊接熱影響區(qū)，拉伸性能滿足驗收要求。

表5 拉伸試驗結果Table 5 Tensile test results

圖4 拉伸試樣Fig.4 Tensile specimen

彎曲試驗。依據(jù)標準ISO 5173：2009進行彎曲試驗，彎曲角度為180°，彎心直徑40 mm，每塊試板4個試樣（見圖5）。標準要求試樣沿任何方向不得有大于3 mm的任何單一缺陷。彎曲試驗結果如表6所示，彎曲試樣未出現(xiàn)裂口，符合標準要求。

表6 彎曲試驗結果Table 6 Bending test results

圖5 彎曲試樣Fig.5 Bend specimen

（3）沖擊試驗。分別在兩塊試板上的焊縫和熱影響區(qū)取3件10 mm×10 mm×55 mm尺寸的試樣進行-196℃低溫沖擊試驗。沖擊試驗結果見表7，試樣的低溫沖擊功和側向膨脹量均滿足標準要求。

表7 沖擊試驗結果Table 7 Impact test results

（4）宏觀金相。依據(jù)ISO 17639：2013（E），每塊試板取兩個金相試樣進行進行宏觀金相檢測。宏觀金相照片如圖6所示，焊縫完全熔合和焊透，未出現(xiàn)裂紋、氣孔、夾渣或咬邊等缺陷。

圖6 宏觀金相照片F(xiàn)ig.6 Macro metallographic photos

（5）微觀組織。接頭微觀組織金相如圖7所示，枝晶間距小，晶粒尺寸小，奧氏體含量大，故而焊縫延展性好，屈服強度大。

圖7 微觀組織形貌Fig.7 Microstructure morphology

（6）硬度試驗，依據(jù)ISO 9015-1：2001進行顯微硬度試驗，硬度試驗點分布如圖8所示，試驗結果如表8所示。試塊的維氏顯微硬度均符合標準要求，試板硬度合格。

表8 硬度試驗結果Table 8 Hardness test results

圖8 硬度試驗后樣品照片F(xiàn)ig.8 Photos of samples after hardness test

4 結論

（1）采用LNG儲罐內罐環(huán)縫TT氬弧全自動焊接裝備及焊接工藝系統(tǒng)可進行儲罐環(huán)縫縫位置的焊接。

（2）針對9Ni鋼環(huán)縫焊接，采用TT自動焊焊接工藝焊接獲得的焊接接頭拉伸、彎曲、沖擊、硬度、金相等性能優(yōu)異，完全滿足設計要求，尤其-196℃低溫沖擊韌性約是標準要求的2倍以上。

（3）針對LNG儲罐內罐9Ni鋼環(huán)縫焊接，TT全自動氬弧焊接工藝具有焊縫質量高、焊材消耗少、施工環(huán)境清潔等優(yōu)點。

（4）目前單臺設備的焊接效率較低，工程應用經(jīng)驗少。后續(xù)應繼續(xù)探索工藝，改進設備，提高焊接效率，節(jié)省施工時間，并爭取應用到更多的工程項目中，為全自動TT環(huán)縫自動焊的推廣奠定基礎。