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    某核電廠防波堤結(jié)構(gòu)對前池波高影響試驗(yàn)研究

    2022-11-30 11:03:20溫洪涌
    中國港灣建設(shè) 2022年11期
    關(guān)鍵詞:前池防波堤波高

    溫洪涌

    (深圳中廣核工程設(shè)計(jì)有限公司,廣東 深圳 518172)

    1 概述

    目前,我國核電廠址多建于沿海地區(qū),由于工程海域波況異常復(fù)雜,且受限于用海范圍,因此工程平面布置需要精心規(guī)劃,既要保障廠址安全,又要做到經(jīng)濟(jì)、合理、可行。同時(shí),為確保核電廠取水安全,取水明渠通常修建的較為狹長,以滿足泵房前池的波動控制標(biāo)準(zhǔn)[1]。

    本文通過某核電廠波浪整體物理模型試驗(yàn),研究當(dāng)取水明渠北防波堤段分別采用斜坡式和直立式結(jié)構(gòu)時(shí),對泵房前池波高的影響,并在明渠前端設(shè)置擋浪墻結(jié)構(gòu),以降低泵房前池波高。研究表明[2-4],由于取水明渠具有狹長、半封閉的特征,在泵房前池通常存在長周期波動現(xiàn)象。本文通過對明渠內(nèi)長短周期波的分離,以研究其對泵房前池波高的影響。為防波堤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案的確定和明渠前端擋浪墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供試驗(yàn)依據(jù)。

    2 防波堤布置方案

    某核電廠址位于島嶼,四面環(huán)海,取水明渠布置在廠區(qū)東北側(cè)水域,與岸線平行,口門朝向?yàn)镾W向。明渠口門底部高程為-8.5 m,從西防波堤段至明渠泵房前池底部高程為-12.0 m。西防波堤采用斜坡式結(jié)構(gòu),堤頂標(biāo)高為+8.5 m;東防波堤為斜坡式結(jié)構(gòu),坡面1∶1.5,堤頂高程由南到北+11.0~+13.5 m。北防波堤段擬分別采用直立堤和斜坡堤,并與明渠前端設(shè)置擋浪墻的方案相組合。

    1)直立堤方案

    北防波堤段為直立結(jié)構(gòu),其中海側(cè)堤頂高程為+13.5 m,明渠側(cè)堤頂高程為+12.0 m,平面布置見圖1。為分析明渠內(nèi)波浪傳播特性,在明渠內(nèi)布置6個波高測試點(diǎn),其中Q1-Q3位于泵房前池區(qū)域,點(diǎn)位分布如圖1所示。

    圖1 北防波堤為直立堤方案平面布置圖Fig.1 Plan layout of vertical-type north breakwater

    2)斜坡堤方案

    北防波堤段為斜坡式結(jié)構(gòu),堤頂高程為+13.5 m,見圖2,明渠內(nèi)測試點(diǎn)位置同直立堤方案。

    圖2 北防波堤為斜坡堤方案平面布置圖Fig.2 Plan layout of sloping-type north breakwater

    3)直立堤+擋浪墻方案

    北防波堤段為直立式結(jié)構(gòu),并在取水明渠前端樁基結(jié)構(gòu)上設(shè)置一道混凝土擋浪墻,墻頂標(biāo)高+6.8 m,墻底標(biāo)高+0.0 m,布置于樁間;明渠內(nèi)測試點(diǎn)位置同直立堤方案,其中測試點(diǎn)Q1-Q5位于擋墻內(nèi)側(cè),Q6位于擋墻外側(cè),擋浪墻平面位置見圖1中粗虛線位置,斷面和立面結(jié)構(gòu)見圖3和圖4,模型中不考慮樁基擋浪作用。

    圖3 擋浪墻結(jié)構(gòu)斷面圖Fig.3 Sectional view of wave retaining wall

    圖4 擋浪墻結(jié)構(gòu)立面圖Fig.4 Elevation of wave retaining wall

    4)斜坡堤+擋浪墻方案

    北防波堤段為斜坡式結(jié)構(gòu),并在取水明渠前端樁基結(jié)構(gòu)上設(shè)置一道混凝土擋浪墻,墻頂標(biāo)高+6.8 m,墻底標(biāo)高+0.0 m,擋浪墻平面位置見圖2中粗虛線位置,斷面和立面結(jié)構(gòu)見圖3和圖4。明渠內(nèi)測試點(diǎn)位置同直立堤方案。

    3 試驗(yàn)方法

    1)模型比尺:依據(jù)JTS/T 231—2021《水運(yùn)工程模擬試驗(yàn)技術(shù)規(guī)范》[5]的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行設(shè)計(jì),并根據(jù)已有成果[6-8],確定幾何比尺為λ=70,進(jìn)行正態(tài)比尺模型試驗(yàn)。

    2)試驗(yàn)設(shè)備:模型試驗(yàn)在80 m×60 m×2.25 m的大型水池中進(jìn)行,水池中裝備有大型可移動式不規(guī)則波造波機(jī)、智能數(shù)據(jù)采集儀、水泵等。

    3)波浪模擬:波浪模型試驗(yàn)采用不規(guī)則波進(jìn)行試驗(yàn),波浪譜為JONSWAP譜,其表達(dá)式為:

    式中:H1/3為有效波高,m;TP為譜峰值周期,s;f為譜頻率,Hz;γ為譜峰值參數(shù)。

    波譜模擬時(shí),總能量偏差控制在±10%之內(nèi),H1/3波高和譜峰周期的偏差均控制在±5%之內(nèi)。不規(guī)則波以H1/3波高和平均周期為控制條件進(jìn)行波浪模擬。

    由于工程海域強(qiáng)浪向?yàn)镋—SE向,根據(jù)泵房前池波動設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)[1](100 a一遇高水位+100 a一遇波浪條件下,H1/3≤0.5 m),試驗(yàn)波浪要素見表1。

    表1 試驗(yàn)波浪要素Table 1 Wave parameters for experiment

    4 結(jié)果分析

    本次試驗(yàn)測定了取水明渠內(nèi)Q1—Q6共6個測點(diǎn)的波浪要素[9],在E向和SE向波浪作用下,各段防波堤均無明顯越浪,東堤對明渠起到很好的掩護(hù)作用,對外海傳播來的波浪進(jìn)行了有效地阻擋。波浪通過東防波堤堤頭繞射進(jìn)入明渠,波能沿程衰減,波高逐漸降低,圖5給出了不同方案測點(diǎn)最大有效波高的對比情況。

    1)直立堤方案

    由明渠內(nèi)各測點(diǎn)的波高值可以看出(圖5):在E向和SE向波浪作用下,泵房前池最大有效波高值分別達(dá)到0.87 m和1.04 m,均超過了0.5 m的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),分析其原因主要是北防波堤段為直立式結(jié)構(gòu),該結(jié)構(gòu)形式對波浪反射作用影響較大。同時(shí),波浪雖然經(jīng)過東防波堤的阻擋,繞射后浪高有所消減,但由于明渠內(nèi)未設(shè)置有效的擋浪設(shè)施,最終導(dǎo)致Q1-Q3處波高值較大。

    圖5 不同方案測點(diǎn)最大有效波高對比Fig.5 Comparison of maximum significant wave height at measuring points in different schemes

    2)斜坡堤方案

    北防波堤段由直立堤調(diào)整為斜坡堤后,從試驗(yàn)結(jié)果可以看出(圖5):相較于直立堤,斜坡堤對波浪的反射作用明顯減小,泵房前池波高下降較多,E向和SE向波浪作用下,泵房前池最大有效波高降為0.60 m和0.75 m。

    3)直立堤+擋浪墻方案

    在明渠前端設(shè)置擋浪設(shè)施后,從試驗(yàn)結(jié)果可以看出(圖5):由于擋浪墻所在位置高于100 a一遇高水位,具有一定的消浪作用,各測點(diǎn)處波高值均較直立堤方案有所降低,但降低幅度并不大,E向和SE向波浪作用下,泵房前池最大有效波高降低至0.71 m和0.72 m,仍超過了0.5 m的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。

    4)斜坡堤+擋浪墻方案

    在明渠前端設(shè)置擋浪設(shè)施后,從試驗(yàn)結(jié)果可以看出(圖5):除Q6點(diǎn)外,明渠內(nèi)各點(diǎn)波高值均減小,泵房前池各點(diǎn)最大有效波高均降至0.5 m以下,其中在SE向波浪作用下,泵房前池最大有效波高為0.48 m。

    5)泵房前池波浪特性分析

    由于規(guī)范[1]中只對泵房前池的波高標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了規(guī)定,尚未明確波動周期。因此,研究泵房前池的波浪特性,對于工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有重要的意義。實(shí)測明渠內(nèi)特征點(diǎn)歷時(shí)波動情況見圖6。

    圖6 明渠內(nèi)特征點(diǎn)歷時(shí)波動情況Fig.6 Duration wave-level fluctuation of feature points in open channel

    根據(jù)實(shí)測結(jié)果,發(fā)現(xiàn)明渠內(nèi)存在明顯的長周期波動現(xiàn)象,口門位置(Q6)的波動周期明顯小于泵房前池的波動周期(Q1)。

    采用經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解(EMD)[4]方法對泵房前池波動以30 s為界限進(jìn)行長短周期波分離,以SE方向?yàn)槔?種方案下泵房前池波動分離結(jié)果見表2。

    表2 SE向泵房前池波浪長短周期分離統(tǒng)計(jì)表Table 2 Statistical table of long and short period separation of waves in the forebay of pump house(SE direction)

    由結(jié)果分析可知:泵房前池的波動以長周期為主,周期大多在200~400 s之間,相應(yīng)各方案下波高值均大于1 m;而對于短周期波動,周期大多在20~30 s之間,除直立堤方案外,其余方案的短周期波高均小于0.5 m。總體來看,斜坡堤方案情況下,短周期波動較小,而長周期波動較大。在增加擋浪墻后,對短周期的波動抑制作用較明顯。

    5 結(jié)語

    由于核電廠取水防波堤沿岸布置,且明渠呈狹長形態(tài),不同結(jié)構(gòu)形式的防波堤對泵房前池波高影響較大,波浪數(shù)學(xué)二維模型很難對不同結(jié)構(gòu)形式的防波堤進(jìn)行模擬分析,因此,在工程設(shè)計(jì)階段,除了開展相關(guān)波浪數(shù)學(xué)模型外,有必要開展物理模型試驗(yàn),為防波堤結(jié)構(gòu)方案的確定提供可靠的依據(jù)。

    本文通過對某濱海核電廠取水防波堤整體物理模型試驗(yàn)研究和分析得到,取水明渠北防波堤段斜坡堤+擋浪墻方案較直立堤+擋浪墻方案更優(yōu),前者在100 a一遇高水位+100 a一遇波浪作用下,泵房前池波高均小于0.5 m,滿足泵房前池波高要求。同時(shí),經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解(EMD)法對前池波動分離結(jié)果表明,泵房前池以長周期波動為主,周期在200~400 s之間,建議評估長短周期波動對取水工藝的影響,以優(yōu)化明渠前端的擋浪墻結(jié)構(gòu),降低海工工程費(fèi)用和施工難度。

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