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    連續(xù)油管屈曲對(duì)環(huán)空摩擦壓力損失的影響*

    2022-11-29 09:09:34李周波張錦剛田小江編譯
    焊管 2022年11期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)管環(huán)空管柱

    蘆 琳, 李周波, 徐 凱, 張錦剛,田小江 編譯

    (1. 國家石油天然氣管材工程技術(shù)研究中心, 陜西 寶雞 721008;2. 寶雞石油鋼管有限責(zé)任公司, 陜西 寶雞 721008)

    0 前 言

    連續(xù)油管具有低污染、 高效率和快速移動(dòng)等優(yōu)點(diǎn), 已廣泛應(yīng)用于測(cè)井、 壓裂、 鉆井、 完井和修井等作業(yè)中, 井筒/套管和油管柱之間環(huán)空的壓力平衡是保障其安全作業(yè)的重點(diǎn)。 然而, 鉆井液的循環(huán)會(huì)在環(huán)空內(nèi)造成相當(dāng)大的摩擦壓力損失, 特別是在環(huán)空間隙小的多分支井、 大位移井和小井眼井中, 這種影響尤為嚴(yán)重。 為了在動(dòng)態(tài)條件下獲得準(zhǔn)確的環(huán)空壓力分布, 需要將摩擦壓力損失添加到靜水壓力中, 其中靜水壓用等效循環(huán)密度(ECD) 或動(dòng)態(tài)密度來表征。 在復(fù)雜的連續(xù)油管作業(yè)中, 將ECD 保持在安全泥漿密度窗口內(nèi) (即斷裂壓力和孔隙壓力之間) 是一個(gè)挑戰(zhàn)。 一般來說, 當(dāng)ECD 超過安全泥漿密度窗口的邊界會(huì)引發(fā)井筒不穩(wěn)定, 出現(xiàn)漏失、 井眼坍塌、 卡鉆等事故。 因此, 為了保證安全操作, 在孔隙壓力和地層強(qiáng)度較小的情況下, 必須密切監(jiān)測(cè)環(huán)空摩擦壓力損失。

    在過去的幾十年里, 鉆井工程師一直使用經(jīng)驗(yàn)和半經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式來計(jì)算通過流體循環(huán)產(chǎn)生的環(huán)空摩擦壓力損失, 這種計(jì)算方法只考慮了內(nèi)部管柱、 井筒和流體流變特性。 然而, 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量表明, 沿環(huán)空長(zhǎng)度的管柱結(jié)構(gòu)強(qiáng)烈影響環(huán)空摩擦壓力。 這種管柱結(jié)構(gòu)會(huì)對(duì)流體產(chǎn)生額外的剪切作用, 從而影響慣性效應(yīng)和剪切稀釋特性。 忽略這一影響可能會(huì)出現(xiàn)摩擦壓力損失估值不準(zhǔn)確, 從而導(dǎo)致ECD 無法保持在孔隙壓力和破裂壓力之間的平衡范圍。

    在水平井的水平段, 軸向推力(作業(yè)時(shí)鉆具的自重) 有效降低至零, 因此需要使用額外的推力(滑動(dòng)狀態(tài)) 使連續(xù)油管管柱起下。 這使得連續(xù)油管與井筒/套管壁之間的摩擦系數(shù)極高, 同時(shí), 油管管柱承受了軸向壓縮載荷, 其結(jié)構(gòu)會(huì)變得不穩(wěn)定。 當(dāng)摩擦阻力和/或鉆頭重量產(chǎn)生的壓縮載荷超過臨界屈曲載荷的閾值時(shí), 連續(xù)油管管柱就會(huì)發(fā)生正弦或螺旋狀屈曲。

    管柱屈曲是一種常見現(xiàn)象, 不會(huì)造成管柱永久變形。 根據(jù)井眼幾何形狀和軸向壓縮載荷的大小, 發(fā)生屈曲的連續(xù)油管管柱其形狀各不相同。連續(xù)油管的第一種屈曲形狀是正弦屈曲, 也被稱為側(cè)向屈曲、 蛇形屈曲或二維屈曲, 即管柱突然變?yōu)檎倚螤睿?它對(duì)管柱的附加應(yīng)力影響并不是很大。 當(dāng)軸向壓縮載荷繼續(xù)增加, 屈曲形狀則由正弦狀變?yōu)槁菪?即管柱變?yōu)槁菪巍?由于井筒對(duì)屈曲撓度的限制, 螺旋屈曲可能發(fā)展成勢(shì)能最小的螺旋狀。 通常情況下, 管柱屈曲會(huì)增加額外的彎曲應(yīng)力和摩擦力, 隨著時(shí)間的推移導(dǎo)致永久性變形, 稱為螺旋狀變形。

    此外, 管柱屈曲對(duì)連續(xù)油管與井眼之間環(huán)空流體水力流動(dòng)的影響也很大。 由于連續(xù)油管屈曲在許多應(yīng)用中頻繁發(fā)生, 考慮到偏心率、直徑比和流體流變性能的影響, 大多數(shù)研究人員一直在深入研究摩擦壓力損失。 研究中發(fā)現(xiàn),環(huán)空壓力損失的理論計(jì)算值和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量值存在相當(dāng)大的差異。

    本試驗(yàn)研究了不同屈曲模式對(duì)具有非旋轉(zhuǎn)內(nèi)管的環(huán)空摩擦壓力損失的影響, 包括非牛頓流體的層流區(qū)、 過渡區(qū)和湍流區(qū)的影響。 本研究將有助于理解非牛頓流體在環(huán)空中的水力特性, 并為改善連續(xù)油管作業(yè)過程中動(dòng)態(tài)條件下對(duì)環(huán)空壓力分布的控制提供參考。

    1 流體流變特性

    鉆井液的密度和類型是安全高效鉆井作業(yè)的基礎(chǔ)。 鉆井液的主要功能包括攜帶巖石碎屑到地面、 冷卻和清潔鉆頭、 減少摩擦、 保持井眼穩(wěn)定、 防止孔隙流體流入井眼等, 而這些功能很大程度上取決于流體的流變特性。 常用的鉆井液既具有屈服應(yīng)力, 又具有剪切稀釋性能。 屈服特性用于懸浮巖屑, 而剪切稀釋能力則有助于在高流速下降低壓力損失。 這意味著鉆井液是一種非牛頓流體, 該流體的流變特性應(yīng)以非線性方式描述。 根據(jù)API 的建議, 使用Herschel-Bulkley 模型來表征該流體的流變特性, 該模型為

    式中: τ——剪切應(yīng)力, Pa;

    τy——屈服應(yīng)力, Pa;

    γ——剪切速率, s-1;

    K——黏度指數(shù), Pa·s;

    n——流動(dòng)特性指數(shù)。

    本研究測(cè)試了6 種水基鉆井液樣品(分別標(biāo)記為SL1、 SL2、 SL3、 SL4、 SL5 和SL6), 它們具有不同的屈服應(yīng)力、 粘稠度和流動(dòng)特性指數(shù)。使用相同成分、 不同濃度的增黏劑和流變改性劑來制備鉆井液樣品。 水基鉆井泥漿由膨潤(rùn)土(用于增粘劑和過濾控制劑) 和一些添加劑組成, 如碳酸鈣(用于調(diào)節(jié)泥漿密度)、 燒堿 (控制pH值)、 純堿 (控制硬度)、 淀粉 (用于過濾控制劑) 和黃原膠(用于控制流變性) 等。 用旋轉(zhuǎn)粘度計(jì)分別測(cè)定了試驗(yàn)流體的流變性能。 6 種鉆井液的剪切速率和剪切應(yīng)力的分布情況如圖1 所示。 通過將剪切應(yīng)力-剪切速率曲線以99%置信區(qū)間擬合到公式(1), 應(yīng)用解析方法計(jì)算粘度指數(shù)和流動(dòng)特性指數(shù)。 當(dāng)剪切速率為0 時(shí), 曲線在剪切應(yīng)力軸上的截距為屈服應(yīng)力。

    圖1 剪切速率和剪切應(yīng)力關(guān)系圖

    表1 給出了測(cè)試流體的密度和流變參數(shù)。 剪切應(yīng)力范圍為0.62~9.65 Pa, 黏度指數(shù)范圍為0.20~2.47 Pa·S, 流動(dòng)特性指數(shù)為0.36~0.57。 可以看出, 剪切應(yīng)力和黏度指數(shù)的增加會(huì)降低流動(dòng)特性指數(shù)。 流動(dòng)特性指數(shù)均小于1, 表明其具有良好的剪切稀釋特性。 為了涵蓋現(xiàn)場(chǎng)中使用的實(shí)際鉆井液, 所制備的鉆井液具有更廣泛的流變特性區(qū)間。

    表1 試驗(yàn)流體的密度和流變參數(shù)

    2 試驗(yàn)裝置

    構(gòu)建試驗(yàn)循環(huán)系統(tǒng), 用于測(cè)試和比較未壓縮和壓縮連續(xù)油管管柱的環(huán)空摩擦壓力損失。 流動(dòng)回路系統(tǒng)在水平位置進(jìn)行試驗(yàn), 以模擬實(shí)際連續(xù)油管作業(yè)中壓力損失最嚴(yán)重的高度傾斜和水平應(yīng)用。 水平流動(dòng)回路系統(tǒng)由一根內(nèi)徑50.8 mm (2 in)、 長(zhǎng)度10 m 的外管和一根外徑為25.4 mm (1 in)、 長(zhǎng)度為11 m 的內(nèi)管組成。 外管代表圓柱形井筒, 而內(nèi)管則代表布置在井筒內(nèi)的連續(xù)油管管柱。 內(nèi)管底部連接柔性接頭, 使內(nèi)管可在外管內(nèi)部自由移動(dòng), 頂部連接負(fù)載-位移電機(jī), 用來模擬作用于內(nèi)管的大范圍軸向壓縮載荷。

    離心泵連接著排放管, 將鉆井液從儲(chǔ)罐輸送至模擬循環(huán)系統(tǒng)。 排放管通過旋轉(zhuǎn)接頭連接到內(nèi)管的頂端。 泵將鉆井液通過旋轉(zhuǎn)接頭直接輸送至內(nèi)管, 鉆井液沿內(nèi)管向下輸送到外管底端。 在底部, 鉆井液從開口孔中噴射出來, 進(jìn)入內(nèi)管與外管之間的環(huán)形空間, 接著沿環(huán)空到達(dá)與外管相連的回流管, 最終鉆井液從環(huán)空通過回流管到達(dá)儲(chǔ)罐, 在儲(chǔ)罐中通過泵可以再次將其回收并繼續(xù)循環(huán)使用。 通過該循環(huán)系統(tǒng), 即使使用較低流速,也能保證環(huán)空中充滿液體。

    試驗(yàn)用儀表包括壓差傳感器、 點(diǎn)壓傳感器和流量計(jì), 這些儀器連接著數(shù)據(jù)采集計(jì)算系統(tǒng), 可以實(shí)現(xiàn)測(cè)量過程可視化, 并實(shí)時(shí)記錄測(cè)量數(shù)據(jù)。 壓差傳感器安裝在距離入口5 m 和出口4 m 的環(huán)形截面上, 總長(zhǎng)度為90 cm, 安裝位置可以消除入口或出口的影響; 點(diǎn)壓傳感器分別位于距離入口3 m、 6 m、 9 m 的位置, 測(cè)量摩擦壓力損失; 流量計(jì)則安裝在排放管上用以監(jiān)測(cè)流量。 在使用試驗(yàn)流體進(jìn)行測(cè)試之前,用水進(jìn)行了系統(tǒng)校準(zhǔn), 以保證測(cè)試期間壓力損失測(cè)量的準(zhǔn)確性和可靠性。

    考慮到非牛頓流體的流動(dòng)狀態(tài), 研究了不同屈曲形態(tài)對(duì)環(huán)空摩擦壓力損失的影響。 在每次測(cè)試之前, 內(nèi)管頂端的負(fù)載-位移電機(jī)會(huì)施加所需的軸向壓縮載荷, 以獲取所需的屈曲結(jié)構(gòu)(即正弦、 過渡和螺旋)。 圖2 顯示了加載運(yùn)行時(shí)壓縮載荷與內(nèi)管位移的關(guān)系。

    圖2 壓縮載荷與內(nèi)管位移關(guān)系曲線

    如圖2 所示, 當(dāng)軸向壓縮載荷增加到50 kg時(shí), 內(nèi)管開始產(chǎn)生橫向位移, 它是正弦曲線的起始點(diǎn); 當(dāng)壓縮載荷增加到150 kg 時(shí), 橫向位移增加, 過渡模式 (從正弦屈曲到螺旋屈曲) 開始; 在壓縮載荷為300 kg 時(shí), 內(nèi)管達(dá)到螺旋屈曲狀態(tài)。 因此, 測(cè)試分別在100 kg、 200 kg 和350 kg 的軸向壓縮載荷下進(jìn)行, 以此模擬正弦、過渡和螺旋三種屈曲結(jié)構(gòu)。

    3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    在流體速度0~5 m/s、 增量為0.2 m/s 的條件下, 記錄每次試驗(yàn)的環(huán)空壓力損失。 在每次試驗(yàn)前設(shè)置體積參數(shù), 并在試驗(yàn)期間保持不變。在穩(wěn)定讀數(shù)超過5 min 后記錄壓力數(shù)據(jù), 并繪制不同屈服應(yīng)力、 黏度指數(shù)和流動(dòng)特性指數(shù)的6 種非牛頓鉆井液的壓力與流速曲線。 其中,SL1 和SL2 是剪切稀釋能力較低的流體, 具有低屈服應(yīng)力、 低粘度指數(shù)和高流動(dòng)特性指數(shù); SL3和SL4 是剪切稀釋能力相對(duì)較強(qiáng)的流體, 具有中等的流變性; SL5 和SL6 是較厚重的流體, 具有較高的屈服應(yīng)力、 較高的黏度指數(shù)和較低的流動(dòng)特性指數(shù)。 通過這種設(shè)置, 可以在流量范圍內(nèi)覆蓋所有3 個(gè)流動(dòng)區(qū)域。 通過檢查壓力損失曲線中試驗(yàn)數(shù)據(jù)斜率的變化, 確定層流區(qū)、過渡區(qū)和湍流區(qū), 曲線圖中使用虛線表示過渡區(qū)的開始和結(jié)束。

    圖3 給出了SL1 和SL2 在不同屈曲模式下的壓力損失與流速關(guān)系圖。 從圖3 可以看出,當(dāng)引入壓縮載荷時(shí), 會(huì)明顯降低壓力損失。 在圖3 (a) 中, 當(dāng)管內(nèi)加載350 kg 的軸向壓縮載荷、 5 m/s 流速時(shí), 壓力損失大約下降11%;圖3 (b) 中, SL2 在 管 內(nèi) 承 受350 kg 壓 縮 載荷、 流速為5 m/s 時(shí), 壓力損失下降了10%。當(dāng)流速增加時(shí), 在過渡區(qū)和湍流區(qū)可以更加清楚地觀察到這種現(xiàn)象。

    圖3 不同屈曲模式下壓力損失與流速的關(guān)系

    圖4 顯示了不同屈曲模式下SL3 和SL4 的壓力損失和流速的關(guān)系。 對(duì)屈曲和非屈曲模式進(jìn)行比較可知, 在軸向壓縮載荷進(jìn)一步增加的情況下, 摩擦壓力損失顯著下降。 試驗(yàn)測(cè)得的壓力損失點(diǎn)之間的分離開始于過渡區(qū), 這種分離隨著流速和壓縮載荷的增加而增加。 當(dāng)SL3以5 m/s 的流速將內(nèi)管加載至350 kg 時(shí), 壓力損失下降約14% (圖4 (a)); 而SL4 以5 m/s 的流速將內(nèi)管加載至350 kg 時(shí), 壓力損失下降約12% (圖4 (b))。

    圖4 不同屈曲模式下的壓力損失與流速的關(guān)系圖

    圖5 所示為使用較厚重SL5 和SL6 流體的壓力損失與流速關(guān)系曲線。 與前4 種流體規(guī)律相似, 隨著其軸向載荷和流速的增加, 壓力損失逐步下降。 此外, 在所有測(cè)試流體的3 個(gè)流動(dòng)區(qū)域中, 均觀察到顯著的壓力損失下降現(xiàn)象。 對(duì)于SL5, 在350 kg 壓縮載荷、 5 m/s 流速下, 壓力損失下降達(dá)到最低值17% (圖5 (a))。 相比之下, 在相同的壓縮載荷和流速下, SL6 的壓力損失下降也達(dá)到了其最低值15% (圖5 (b))。

    圖5 不同屈曲模式下的壓力損失與流速的關(guān)系圖

    由圖3~圖5 可知, 連續(xù)油管內(nèi)管的屈曲可以將流體在環(huán)空流動(dòng)的方向由軸向改變?yōu)槁菪?,這可能導(dǎo)致流道長(zhǎng)度的增加, 從而引發(fā)壓力損失的減少。

    4 結(jié) 論

    (1) 連續(xù)油管內(nèi)管的屈曲具有降低環(huán)空摩擦壓力損失的巨大潛力, 摩擦壓力損失取決于軸向流速和壓縮載荷的大小, 隨著流速和壓縮載荷的增加, 環(huán)空摩擦壓力損失會(huì)更大程度的下降。

    (2) 當(dāng)內(nèi)管處于軸向壓縮載荷時(shí), 密度、 屈服應(yīng)力和剪切稀釋能力較高的鉆井液, 其環(huán)空摩擦壓力損失下降的更明顯。

    (3) 對(duì)于低密度和低流變性液體, 屈曲效應(yīng)在過渡區(qū)和湍流區(qū)更為明顯, 在層流區(qū)則不明顯。

    (4) 在設(shè)計(jì)階段和作業(yè)過程中, 充分考慮連續(xù)油管管柱屈曲對(duì)環(huán)空摩擦壓力損失的影響, 對(duì)優(yōu)化連續(xù)油管應(yīng)用非常重要。

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