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    反壓土在濱海軟土地區(qū)大型基坑支護(hù)中的應(yīng)用分析
    ——以深圳機(jī)場擴(kuò)建項(xiàng)目為例

    2022-11-24 10:48:42朱禮鵬王雄雄楊亭波
    水利水電快報(bào) 2022年9期
    關(guān)鍵詞:填石海堤調(diào)蓄

    朱禮鵬,王雄雄,楊亭波

    (深圳市水務(wù)規(guī)劃設(shè)計(jì)院股份有限公司,廣東 深圳 518000)

    0 引 言

    在濱海軟土地區(qū)基坑中,由于主、被動(dòng)區(qū)軟土深厚,基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的位移及內(nèi)力難以控制,通常需要采用超長樁或樁撐結(jié)構(gòu)來保障基坑安全,這種處理方式既不經(jīng)濟(jì),也較難把握工期。

    在基坑工程中,反壓土是一種有效的降低支護(hù)結(jié)構(gòu)位移及內(nèi)力的方法。但是,由于反壓土的計(jì)算較復(fù)雜,通常需要簡化計(jì)算后才能運(yùn)用到工程中。李順群等[1-3]開展了反壓土作用效應(yīng)的機(jī)理研究,陳紅慶等[4-7]開展了反壓土對(duì)基坑支護(hù)的簡化計(jì)算方法研究,張正亞等[8]開展了反壓土基坑的數(shù)值模擬研究,劉暢等[9-10]分析了反壓土?xí)r間效應(yīng)影響,王友元等[11-12]結(jié)合實(shí)際工程設(shè)計(jì)與施工中的反壓土應(yīng)用對(duì)該工藝應(yīng)用進(jìn)行了分析。王正慶等[13]結(jié)合基坑監(jiān)測探究了類似基坑變形的規(guī)律。

    本文以濱海軟土地區(qū)大型基坑,即深圳機(jī)場4號(hào)調(diào)蓄池新建泵閘站一期基坑工程為例,利用現(xiàn)狀海堤填石對(duì)基坑進(jìn)行反壓,在考慮反壓土的作用時(shí)對(duì)它的作用進(jìn)行了簡化計(jì)算,結(jié)合監(jiān)測數(shù)據(jù)揭示了濱海軟土基坑工程中預(yù)留反壓土的基坑變形規(guī)律。

    1 工程概況

    隨著深圳機(jī)場運(yùn)量的日益增長,對(duì)深圳機(jī)場三跑道進(jìn)行了擴(kuò)建。為保障三跑道擴(kuò)建工程防洪排澇安全,對(duì)機(jī)場4號(hào)調(diào)蓄池泵閘站進(jìn)行拆除,并在4號(hào)調(diào)蓄池南端建設(shè)排澇泵站,采用泵閘結(jié)合形式。排澇閘總凈寬27 m,閘孔規(guī)模為3 m×9 m(孔數(shù)×凈寬),排澇泵站的抽排流量為72.0 m3/s,抽排揚(yáng)程為2.7 m。工程場地為調(diào)蓄池及海堤,較為復(fù)雜,需要挖填結(jié)合、分期施工。一期基坑工程為海堤內(nèi)側(cè)調(diào)蓄池填挖基坑,基坑深度4.9~16.8 m,最大寬度70 m,長度90 m,平面面積為6 553 m2,屬于大型基坑?;悠矫娉势哌呅螛?,采用分段開挖施工方案,臨近海堤側(cè)采用抽條式開挖并回填填石。

    1.1 工程地質(zhì)條件

    根據(jù)深圳機(jī)場4號(hào)調(diào)蓄池泵閘工程地質(zhì)勘察報(bào)告[14]:工程場地原始地貌為濱海灘涂,后經(jīng)填海形成陸域,現(xiàn)狀為原4號(hào)調(diào)蓄水池以及海堤路。場地內(nèi)勘探深度范圍內(nèi)揭露的地層有第四系人工填土層、第四系海相沉積層、第四系沖洪積層、第四系殘積層及燕山四期花崗巖。工程區(qū)域地質(zhì)條件自上而下依次為素填土、填石、淤泥、黏土、中砂、砂質(zhì)黏性土、全風(fēng)化帶花崗巖、強(qiáng)風(fēng)化帶花崗巖、中風(fēng)化帶花崗巖、微風(fēng)化帶花崗巖。

    1.2 工程水文條件

    工程場地地表水主要為海水,海水水位高程在-0.8~2.0 m之間。水位波動(dòng)受潮汐影響較大,變化幅度為2~3 m。

    地下水主要為第四系孔隙潛水、基巖裂隙承壓水。對(duì)工程有影響的主要為孔隙潛水。潛水位于人工填土(石)層、沖洪積層、殘積土層。分布在新近人工填土(石)層的孔隙水由于填料及密實(shí)程度不均勻,含水性及透水性在橫豎向差異均很明顯,總體透水性中等-強(qiáng)透水,進(jìn)行開挖時(shí)可能會(huì)有較大流水,并受潮汐影響較大。沖洪積層孔隙含水層主要由中砂構(gòu)成,局部混粗、礫砂,結(jié)構(gòu)稍密、孔隙發(fā)育,透水性好,富水性強(qiáng),含水層厚度0.50~7.90 m,以潛水為主,地下水主要接受大氣降雨、潮汐的補(bǔ)給,排泄到海中。殘積土含水層由砂質(zhì)黏性土構(gòu)成,厚度一般為1.00~9.50 m,土層透水性和富水性較弱。

    工程場地混合穩(wěn)定水位埋深為1.00~6.70 m,混合穩(wěn)定水位高程為-3.37~1.65 m,地下水位變化受季節(jié)性大氣降水的下滲及潮汐影響較大,水位變化幅度約2~3 m。地下水主要由海水、大氣降水補(bǔ)給,排泄方向大致由東北向西南,最終匯入大海。地下水與海水關(guān)系密切,漲潮時(shí)地下水受海水補(bǔ)給,退潮時(shí)地下水排入海中。

    2 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)與施工工藝

    2.1 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)

    工程基坑采用直徑1 200 mm鋼筋混凝土灌注樁作為支護(hù)結(jié)構(gòu),直徑1 200 mm素混凝土樁咬合樁作為止水帷幕。其中,一期基坑位于原調(diào)蓄池內(nèi),包含自排閘及泵站部分(圖1)。南側(cè)基坑、泵站與自排閘間基坑采用雙排樁支護(hù),自排閘部分采用單排樁懸臂支護(hù)。二期基坑在一期基坑施工完后破除現(xiàn)狀海堤,利用堤外圍堰+抗滑樁抵抗外部土體及海水壓力。

    圖1 一期基坑支護(hù)平面圖(單位:m)Fig.1 Foundation pit support plan of phase 1

    本文研究的海堤側(cè)支護(hù)段位于基坑?xùn)|南側(cè),現(xiàn)狀海堤由主堤與子堤組成,主堤與子堤主要為填石,中間為黏土防滲。為方便基坑支護(hù)樁施工,將一、二期基坑支護(hù)樁設(shè)置于主堤與子堤之間的黏土部分。一期基坑施工時(shí),主堤堤頂高程為5.65 m,逐級(jí)放坡至施工平臺(tái)1.5 m,基坑底高程-7.0 m,外側(cè)海水高潮位為2.65 m,基坑深度12.65 m。樁頂以上通過主、子堤間黏土防滲,樁頂以下通過咬合樁防滲。根據(jù)鉆孔資料,主、子堤間并非全為黏土,且填石未落底,該斷面內(nèi)存在不同深度的淤泥,采用φ1 200@2 000沖孔灌注樁支護(hù),樁長29 m,嵌固深度20.5 m?;用娣e較大,施工周期要求短,因此采用現(xiàn)狀子堤抽條開挖填石對(duì)基坑進(jìn)行反壓的手段,有效降低懸臂支護(hù)的位移及嵌固深度。

    2.2 施工工藝

    2.2.1 調(diào)蓄池內(nèi)填挖法

    由于一期基坑位于現(xiàn)狀4號(hào)調(diào)蓄池內(nèi),現(xiàn)狀地面高程為-1.0~-4.5 m,常水位為0.6 m,機(jī)場內(nèi)澇控制水位為2.0 m,無法開展基坑開挖及主體結(jié)構(gòu)施工作業(yè)。因此采用先填后挖施工工藝。首先采用進(jìn)占法填筑填石圍堰,堰頂高程1.0 m,頂寬5 m,在設(shè)計(jì)道路下采用填石擠淤,擠淤深度3 m;然后在場平側(cè)鋪設(shè)反濾層,再采用進(jìn)占法往場平范圍內(nèi)填筑黏土至設(shè)計(jì)場平高程1.5~2.5 m。待沉降完成后,鋪設(shè)臨時(shí)施工道路,道路頂高程2.5 m,路面采用200 mm厚混凝土路面,墊層為200 mm厚水泥石粉渣。

    2.2.2 抽條式開挖+反壓

    對(duì)于海堤側(cè)基坑,深度為12.65 m,外側(cè)潮水位變化較大,5 a一遇高潮位為2.74 m,且被動(dòng)區(qū)存在1~3 m的淤泥,懸臂支護(hù)嵌固深度及樁頂位移較大。根據(jù)就地取材的原則,采用抽條開挖的方式,同步利用子堤開挖的填石對(duì)基坑內(nèi)側(cè)進(jìn)行反壓,以達(dá)到降低嵌固深度及樁頂位移的目的。

    2.2.3 沖 孔

    海堤側(cè)支護(hù)樁位于主堤與子堤之間,雖然主要為黏土,但也存在較深厚的夾雜填石,同時(shí)為了形成有效的止水帷幕,采用咬合樁工藝。咬合樁施工采用液壓鋼套管全長護(hù)壁,機(jī)械沖抓成孔工藝。

    3 監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

    本文主要分析海堤側(cè)支護(hù)樁頂水平位移、沉降、基坑底部位移、海堤沉降的實(shí)測數(shù)據(jù)。海堤側(cè)基坑的監(jiān)測測點(diǎn)布置見圖2。

    3.1 樁頂水平位移

    海堤側(cè)基坑布設(shè)3個(gè)樁頂水平位移監(jiān)測點(diǎn)。從圖3海堤側(cè)基坑樁頂水平位移時(shí)程曲線可以看出:WY22,WY20均臨近基坑邊緣,距基坑邊緣15 m,WY22,WY20樁頂水平位移變化幅度較小,最終穩(wěn)定在24.5 mm與51.1 mm左右。WY21位于基坑中部,在基坑開挖過程中樁頂水平位移持續(xù)增大。2021年10月1~18日抽條施工中間部位時(shí),樁頂水平位移由68.6 mm增加至87.0 mm,變化速率較快;10月18日后開始反壓施工,對(duì)樁頂水平位移產(chǎn)生有效抑制作用,樁頂水平位移變形趨于平穩(wěn),后期穩(wěn)定在90.2 mm。在基坑抽條開挖+反壓段期間,WY21點(diǎn)位移變化較大,超過設(shè)計(jì)預(yù)警值80 mm。分析其原因主要有:① 由于一期基坑主體結(jié)構(gòu)與基坑邊線為7.0 m,反壓土體寬度僅2.5 m,反壓效果有限;② 由于現(xiàn)場施工條件限制,反壓填石未采用重錘夯實(shí),反壓效果未達(dá)到預(yù)期水平;③ 抽條施工+反壓對(duì)基坑底存在擾動(dòng);④ 在汛期后期,外部潮水位變化較大,也導(dǎo)致土體位移增大。

    圖2 海堤側(cè)基坑監(jiān)測點(diǎn)布置(單位:m)Fig.2 Layout of monitoring points of foundation pit at seawall side

    圖3 海堤側(cè)基坑樁頂水平位移時(shí)程曲線Fig.3 Horizontal displacement-time curves of retaining pile

    3.2 海堤沉降

    海堤側(cè)基坑頂布設(shè)2個(gè)水位觀測點(diǎn),從圖4海堤沉降時(shí)程曲線可以看出:CJ7沉降變化較均勻,并在2021年10月后趨于穩(wěn)定,CJ6沉降較大,并在6月中旬至8月初開挖期間沉降較劇烈。開挖至底板施工時(shí),CJ6沉降量為21.1 mm,CJ7最終沉降量為10.4 mm。

    圖4 海堤沉降時(shí)程曲線Fig.4 Measured settlement-time curves of seawall

    3.3 地下水位

    在海堤側(cè)基坑布設(shè)1個(gè)水位觀測點(diǎn),從圖5海堤側(cè)基坑地下水位時(shí)程曲線可以看出:由于采用止水帷幕,坑內(nèi)降水基本不影響坑外水位,坑外地下水位隨著基坑開挖變化不大,主要隨著季節(jié)性及海潮水位變化??觾?nèi)水位隨挖隨降,與外側(cè)水位關(guān)聯(lián)不大,說明基坑止水帷幕效果良好。另外,WY21在2021年10月出現(xiàn)樁頂水平位移增大與基坑外水位變化較大也有一定關(guān)系。

    圖5 海堤側(cè)基坑地下水位時(shí)程曲線Fig.5 Groundwater level-time curves of seawall side foundation pit

    4 結(jié) 論

    本文通過分析深圳機(jī)場4號(hào)調(diào)蓄池新建泵閘站基坑的設(shè)計(jì)與施工,結(jié)合一期基坑的監(jiān)測數(shù)據(jù),進(jìn)一步驗(yàn)證了反壓土對(duì)基坑支護(hù)的有效作用,得到主要結(jié)論如下。

    (1) 對(duì)于濱海軟土地區(qū),采用反壓填石工藝,能有效控制懸臂支護(hù)樁樁頂水平位移,縮短施工工期。

    (2) 對(duì)于基坑范圍內(nèi)地質(zhì)主要為新填土的基坑,由于土體固結(jié)未結(jié)束,基坑開挖過程中樁頂水平位移往往會(huì)偏大,實(shí)際工程中應(yīng)重點(diǎn)監(jiān)測。

    (3) 對(duì)于濱海地區(qū)基坑,特別是對(duì)于濱海填石地層,潮水位變化較大,普通截水措施較難實(shí)現(xiàn)止水效果,采用咬合樁支護(hù)可有效實(shí)現(xiàn)該類地區(qū)的基坑止水,基坑外側(cè)水位對(duì)支護(hù)樁受力及變形有較大影響。

    (4) 反壓土體寬度及其壓實(shí)度、抽條施工質(zhì)量等是影響反壓效果重要影響因素,設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)準(zhǔn)確考慮設(shè)計(jì)參數(shù)及施工要求,施工中應(yīng)作為關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)把控。

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