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    連鑄方坯角部裂紋分析和控制研究

    2022-11-23 14:28:44段少平高海旺莊貴林
    重型機(jī)械 2022年5期
    關(guān)鍵詞:角部鑄坯連鑄

    段少平,楊 魁,周 詳,高海旺,莊貴林

    (陜鋼集團(tuán)漢中鋼鐵有限責(zé)任公司,陜西 漢中 724200)

    0 前言

    陜鋼集團(tuán)漢中鋼鐵有限責(zé)任公司(簡(jiǎn)稱“漢鋼公司”)煉鋼廠現(xiàn)有兩臺(tái)R10 m全弧形方坯連鑄機(jī),可澆鑄150 mm×150 mm、165 mm×165 mm斷面方坯,其中,2019年6月1#連鑄機(jī)165 mm×165 mm方坯斷面改造后,頻繁出現(xiàn)連鑄坯角部裂紋內(nèi)部缺陷,嚴(yán)重影響連鑄坯質(zhì)量控制。本文結(jié)合漢鋼公司連鑄的工藝控制情況,分析了小方坯角部裂紋缺陷的影響因素,提出了有效的工藝控制措施并優(yōu)化連鑄二次冷卻系統(tǒng),該措施能改善連鑄坯質(zhì)量并在生產(chǎn)實(shí)踐中得到驗(yàn)證。

    1 工藝現(xiàn)狀

    漢鋼1#連鑄機(jī)自2019年6月份165 mm×165 mm方坯斷面改造后,對(duì)連鑄坯低倍試樣進(jìn)行內(nèi)部質(zhì)量檢測(cè),對(duì)照連鑄坯低倍缺陷評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)分析,發(fā)現(xiàn)鑄坯存在大范圍角部裂紋缺陷,2019年6~7月份連鑄坯低倍樣檢測(cè)結(jié)果見表1。

    表1 6~7月份1#連鑄機(jī)角部裂紋缺陷統(tǒng)計(jì)

    試樣檢測(cè)結(jié)果表明,連鑄坯角部裂紋缺陷明顯,32.5%試樣角部裂紋缺陷>3.0級(jí),嚴(yán)重時(shí)易造成連鑄坯角裂漏鋼事故,對(duì)連鑄生產(chǎn)事故預(yù)防和連鑄坯質(zhì)量控制及軋制過程產(chǎn)生不利影響。二冷參數(shù)優(yōu)化前連鑄坯低倍圖譜如圖1所示。為有效降低或消除角部裂紋缺陷的產(chǎn)生,結(jié)合噴淋裝置結(jié)構(gòu)和連鑄坯凝固工藝過程進(jìn)行分析討論,分析連鑄坯角部裂紋缺陷的原因,最終明確連鑄生產(chǎn)過程二冷段工藝參數(shù)控制不當(dāng)是連鑄坯角部裂紋缺陷產(chǎn)生的直接原因,從而建立連鑄二冷環(huán)節(jié)最優(yōu)控制工藝參數(shù),指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)際。

    圖1 二冷參數(shù)優(yōu)化前連鑄坯低倍圖譜

    2 缺陷產(chǎn)生原因分析

    為確定連鑄生產(chǎn)過程導(dǎo)致連鑄坯角部裂紋缺陷產(chǎn)生的關(guān)鍵原因,通過建立工序過程大數(shù)據(jù),采用單因子篩查分析法,對(duì)連鑄澆注過程拉速、液面波動(dòng)、過熱度、全程保護(hù)澆注、結(jié)晶器安裝精度及倒錐度參數(shù)等影響因素逐一排查,其中:二冷區(qū)零段水量?jī)?yōu)化過程發(fā)現(xiàn),霧化水對(duì)連鑄坯斷面覆蓋面不足76.5%,且低拉速澆注時(shí)二冷水霧化效果差是導(dǎo)致連鑄坯澆注過程產(chǎn)生角部裂紋缺陷的主要原因。

    在連鑄坯頻繁出現(xiàn)角部裂紋的階段,1#連鑄機(jī)生產(chǎn)165 mm×165 mm小方坯零段采用HH18(即3/8PZ14477QZ5,其中144代表噴嘴水量14.4 L/kg,77°代表夾角)型號(hào)噴嘴,以0.3 MPa、0.5 MPa、0.7 MPa不同水壓下,測(cè)算霧化冷卻水覆蓋效果,不同水壓下165 mm×165 mm方坯二冷零段霧化冷卻參數(shù)優(yōu)化對(duì)比見表2。

    表2 不同水壓下165 mm×165 mm方坯二冷零段霧化冷卻參數(shù)對(duì)比

    從表2可以看出,HH18噴嘴霧化水噴射角偏小,不能完全覆蓋連鑄坯表面,連鑄坯經(jīng)歷結(jié)晶器冷卻→二冷零段冷卻→二冷I段冷卻,出現(xiàn)冷卻→角部回溫→冷卻的過程,是造成連鑄坯角部裂紋缺陷的主要原因。

    3 工藝優(yōu)化試驗(yàn)

    為有限控制連鑄坯角部裂紋缺陷,攻克連鑄二冷工藝瓶頸問題,對(duì)連鑄拉速范圍、二次冷卻制度實(shí)施噴嘴水量和夾角參數(shù)優(yōu)化試驗(yàn),并對(duì)比分析連鑄坯表面霧化水覆蓋率和霧化效果,探究符合生產(chǎn)實(shí)際的連鑄冷卻制度及工藝參數(shù)。

    3.1 拉速參數(shù)優(yōu)化試驗(yàn)研究

    二冷零段原使用HH18型號(hào)噴嘴,不同拉速下噴嘴壓力、水量與鑄坯角部裂紋缺陷的關(guān)系見表3。

    表3 不同拉速下噴嘴壓力、水量與連鑄坯角部裂紋缺陷的影響關(guān)系

    從表3可以看出,隨著連鑄坯拉速的提高,單個(gè)噴嘴水量和噴嘴壓力增加,霧化水對(duì)連鑄坯覆蓋率明顯降低,角部裂紋缺陷級(jí)別呈上升狀態(tài)。

    拉速在2.3~3.3 m/min變化時(shí),噴嘴壓力和水量變化范圍大,壓力低、流量小、二冷水霧化效果差,壓力過大、噴射角減小、霧化水對(duì)連鑄坯覆蓋率偏低,單純一組噴嘴無法滿足2.3~3.3 m/min拉速范圍的需要,根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際情況,拉速在2.5~3.1 m/min范圍同一組噴嘴能夠滿足生產(chǎn)需要。

    3.2 噴嘴水量參數(shù)優(yōu)化試驗(yàn)研究

    1#連鑄機(jī)使用圓錐形實(shí)芯噴嘴,整個(gè)二冷段采用全自動(dòng)配水模式,二冷零段配方見表4。

    隨著拉速的提高,二冷區(qū)零段總水量與單個(gè)噴嘴水量和壓力同比增加,進(jìn)而確定連鑄坯冷凝過程的合適水量、水壓,通過科學(xué)的試驗(yàn)研究,優(yōu)化噴嘴參數(shù),確保達(dá)到最優(yōu)的霧化冷卻效果。拉速在2.3~3.1 m/min范圍,零段總水量、單個(gè)噴嘴水量與壓力關(guān)系見表5。

    表5 拉速、零段總水量、單個(gè)噴嘴水量與壓力關(guān)系

    從表5拉速和二冷區(qū)配水參數(shù)可知,使用HH18噴嘴時(shí),在標(biāo)準(zhǔn)壓力0.3 MPa時(shí),冷卻水量為14.40 L/min,拉速<2.7 m/min,噴嘴壓力在0.6 MPa以下,導(dǎo)致二冷水霧化效果差,不利于連鑄坯均勻冷卻。在正常拉速≥2.7 m/min時(shí),調(diào)整噴嘴壓力達(dá)0.6 MPa以上,可改善二冷零段冷卻水量及冷卻效果。

    試驗(yàn)12.0 L·min-1與14.0 L·min-1水量噴嘴,拉速、水量和噴嘴壓力的關(guān)系見表6。

    表6 12.0 L·min-1與14.0 L·min-1水量噴嘴的拉速、水量和壓力的關(guān)系

    經(jīng)試驗(yàn)研究采用120 L/min水量噴嘴時(shí),拉速≥2.5 m/min時(shí),噴嘴壓力>0.60 MPa符合工藝要求。

    3.3 噴嘴夾角度優(yōu)化試驗(yàn)研究

    100°與110°噴嘴夾角條件下,對(duì)噴嘴壓力、霧化水噴射角度與連鑄坯覆蓋率關(guān)聯(lián)影響進(jìn)行了試驗(yàn)研究,參數(shù)優(yōu)化調(diào)整及覆蓋率數(shù)據(jù)見表7。

    表7 100°與110°噴嘴夾角時(shí)的二冷參數(shù)對(duì)霧化水覆蓋率的影響試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    從以上試驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)果表明,100°夾角時(shí),二冷零段冷卻參數(shù)(噴嘴壓力,噴射角度)控制在(0.7 MPa,87°)、(0.8 MPa,84°)、(1.0 MPa,82°),霧化水對(duì)連鑄坯覆蓋率分別為101.80%、96.59%、93.22%。

    從試驗(yàn)數(shù)據(jù)及霧化率的測(cè)算結(jié)果可以看出,在噴嘴110°夾角時(shí),二冷霧化冷卻參數(shù)(噴嘴壓力,噴射角度)控制在(0.7 MPa,93°)、(0.8 MPa,87°)、(1.0 MPa,85°)范圍霧化水對(duì)連鑄坯的覆蓋率較高,分別達(dá)113.04%、101.80%、98.26%,表明霧化水能夠覆蓋連鑄坯表面。

    在連鑄正常生產(chǎn)條件下,噴嘴工作壓力控制0.6~1.0 MPa,為確保霧化水對(duì)連鑄坯覆蓋達(dá)95%以上,選用110°夾角噴嘴。

    4 結(jié)果分析與討論

    根據(jù)上述試驗(yàn),通過穩(wěn)定拉速范圍、優(yōu)化噴嘴水量和噴射夾角參數(shù),對(duì)比試驗(yàn)數(shù)據(jù)得出以下結(jié)果。當(dāng)拉速在2.3~3.3 m/min變化時(shí),需調(diào)整噴嘴壓力和水量范圍大。低拉速時(shí):噴嘴壓力過低、水量小、二冷水霧化效果差;高拉速時(shí):壓力過大、噴嘴噴射角偏小,對(duì)連鑄坯覆蓋率降低;因此根據(jù)漢鋼煉鋼生產(chǎn)節(jié)奏,將拉速由2.3~3.3 m/min控制至2.5~3.1 m/min較窄范圍,進(jìn)行噴嘴參數(shù)優(yōu)化調(diào)整;當(dāng)連鑄拉速2.5~2.7 m/min變化時(shí),單個(gè)HH18型號(hào)噴嘴水量1.01~1.03 m3/h,噴嘴壓力0.50~0.56 MPa,然而,在用噴嘴的最佳工作壓力為0.6~1.0 MPa,需將噴嘴水量由14.4 L/kg調(diào)整為12.0 L/kg見表8。

    表8 不同拉速時(shí),12.0 L·min-1、14.4 L·min-1型號(hào)噴嘴對(duì)應(yīng)噴嘴壓力

    當(dāng)連鑄拉速≥3.1 m/min時(shí),HH18噴嘴在77°噴射角下二冷霧化水對(duì)連鑄坯覆蓋率僅為76.5%,隨之將噴嘴夾角由77°改為110°后可確保最高拉速下冷卻水對(duì)連鑄坯冷卻覆蓋率達(dá)100%見表9。

    表9 不同拉速時(shí),77°、100°、110°噴嘴夾角對(duì)連鑄坯覆蓋率對(duì)比

    通過試驗(yàn)研究,優(yōu)化噴嘴參數(shù)后,將二冷零段原有HH18(即3/8PZ14477QZ5)噴嘴調(diào)整為3/8PZ120110QZ5。

    噴嘴參數(shù)優(yōu)化調(diào)整前、后連鑄坯角部裂紋缺陷分析對(duì)比見表10。

    表10 噴嘴優(yōu)化前、后角部裂紋缺陷數(shù)據(jù)對(duì)比

    通過優(yōu)化噴嘴夾角與水量,角部裂紋缺陷平均等級(jí)由2.62級(jí)降低至1.03級(jí),3.0~4.0級(jí)缺陷比例由32.35%降低至0(圖2),消除了角部裂紋缺陷對(duì)連鑄坯質(zhì)量的影響。

    圖2 二冷參數(shù)優(yōu)化后連鑄坯低倍圖譜

    5 結(jié)論

    通過調(diào)整拉速范圍,優(yōu)化二冷參數(shù),將二冷零段原有HH18型號(hào)噴嘴為3/8PZ120110QZ5,連鑄坯角部裂紋缺陷由2.62級(jí)降低至1.03級(jí),3.5級(jí)以上缺陷比率由32.35%降低至0,消除了角部裂紋缺陷、提高了鑄坯金屬收得率,取得了顯著成效,大幅度提高了企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益。

    (1) 生產(chǎn)試驗(yàn)表明,在連鑄實(shí)際生產(chǎn)過程中拉速的波動(dòng)變化較大,經(jīng)實(shí)時(shí)調(diào)整噴嘴壓力、噴嘴夾角、噴射水量,探索出2.5~3.1 m/min拉速條件下合適的二冷霧化冷卻控制參數(shù)。

    (2) 以穩(wěn)定連鑄拉速為控制環(huán)節(jié),單個(gè)噴嘴水量1.25~1.52 m3/h、噴射壓力0.6~1.0 MPa范圍內(nèi)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整,為獲得良好的二冷霧化效果,最終確定120水量型號(hào)噴嘴。

    (3)根據(jù)優(yōu)化后的拉速和標(biāo)準(zhǔn)壓力下噴嘴水量,噴嘴夾角110°時(shí),噴嘴壓力0.6~0.8 MPa范圍,連鑄坯霧化水覆蓋率可達(dá)95%以上,最高為113.04%。

    (4) 連鑄坯角部裂紋缺陷>2.0級(jí)比率減少45.58%,杜絕了3.0級(jí)以上缺陷的形成,金屬收得率提高1.03%。

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