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    施工期面板壩擠壓邊墻破損對(duì)填筑質(zhì)量的影響

    2022-11-18 10:37:06田林鋼張一鳴李勇昌侯勝超黃云超
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年16期
    關(guān)鍵詞:堆石壩邊墻坡面

    田林鋼 張一鳴 李勇昌 侯勝超 張 揚(yáng) 黃云超

    (1.華北水利水電大學(xué),河南 鄭州 450046;2.黃河勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有限公司,河南 鄭州 450011)

    0 引言

    在混凝土面板堆石壩施工過程中,上游坡面擠壓邊墻技術(shù)的應(yīng)用越來越廣泛,替代了傳統(tǒng)面板堆石壩上游坡面施工過程中的墊層料超填、削除多余坡面、修整坡面、坡面碾壓和坡面防護(hù)等工序,加快了施工速度,提高施工進(jìn)度,保證施工質(zhì)量[1]。

    隨著擠壓邊墻技術(shù)的發(fā)展,羅先啟等人[2]結(jié)合水布埡面板堆石壩工程實(shí)例分析研究擠壓邊墻技術(shù)對(duì)面板的應(yīng)力-應(yīng)變影響;周偉等人[3]研究了擠壓邊墻對(duì)高面板堆石壩面板應(yīng)力影響及裂縫產(chǎn)生原因;彭兆軒等人[4]分別從壓力荷載情況擠壓邊墻的破碎機(jī)理進(jìn)行研究,證明了擠壓邊墻破壞逐漸增大的連續(xù)性。關(guān)于擠壓邊墻對(duì)面板應(yīng)力應(yīng)變的研究已取得一批具有重要理論價(jià)值和實(shí)際意義的成果,但擠壓邊墻對(duì)填筑料所造成的應(yīng)力應(yīng)變影響研究甚少。鑒于擠壓邊墻材料的強(qiáng)度低及施工環(huán)境的復(fù)雜性,施工過程中經(jīng)常出現(xiàn)擠壓邊墻開裂、破碎或脫落的情況,因此擠壓邊墻破壞對(duì)填筑料的位移及應(yīng)力分析研究,對(duì)保障大壩施工安全,保證面板施工質(zhì)量很有必要。

    1 工程概況及存在問題

    新疆某水庫工程位于新疆昌吉自治州白楊河流域,總庫容2130萬m3,調(diào)節(jié)庫容1890萬m3。上水庫壩體為混凝土面板堆石壩,最大壩高60 m,壩頂寬度10 m,壩頂長度210m,上游壩坡1∶1.4,下游壩坡1∶1.5,從上游到下游依次分為4個(gè)主要填筑區(qū),分別為墊層區(qū)、過渡層區(qū)、主堆石區(qū)和次堆石區(qū)。

    面板堆石壩填筑采用擠壓邊墻技術(shù),由于新疆地區(qū)天氣寒冷,晝夜溫差大,而擠壓邊墻所采用的低強(qiáng)度混凝土,使擠壓邊墻難以達(dá)到預(yù)期強(qiáng)度,混凝土中的水易結(jié)冰,進(jìn)而造成混凝土產(chǎn)生凍脹應(yīng)力和溫度應(yīng)力,導(dǎo)致擠壓邊墻出現(xiàn)裂縫破壞、脫落及低強(qiáng)的現(xiàn)象,使其失去原有功能,進(jìn)而可能影響堆石壩的填筑質(zhì)量及后期面板的施工質(zhì)量。

    2 數(shù)值模擬模型構(gòu)建

    2.1 堆石料本構(gòu)模型

    目前,國內(nèi)外混凝土面板堆石壩的有限元分析中,堆石料的本構(gòu)模型主要采用2種類型:非線性彈性模型和彈塑性模型。因?yàn)槎咽系念w粒體結(jié)構(gòu)變形非完全為彈性特性,而是具有典型的彈塑性特性,所以對(duì)面板堆石壩的模型構(gòu)建,可以選用鄧肯提出的增量彈性模型擬合黏性土和砂性土的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。鄧肯E?B模型計(jì)算所得的壩體水平位移及沉降量較堆石壩實(shí)際值更大,作為工程設(shè)計(jì)的依據(jù)是偏安全的,因此更具應(yīng)用價(jià)值[5]。

    鄧肯E?B模型的切線彈性模型的表達(dá)式如公式(1)所示。

    式中:(σ1-σ3)為主應(yīng)力差;K、n為無因次基數(shù)和無因次指數(shù),是決定土質(zhì)的試驗(yàn)常數(shù);Pa為大氣壓強(qiáng);c為土體的黏聚力;φ為土體的內(nèi)摩擦角;R?為破壞比。

    式中:B為體積模量;E為切線模量;ν為泊松比。

    式中:Pα為大氣壓力,MPa;Kb為體積模量;m為體積模量無因次指數(shù)。

    GeoStudio軟件SIGMA/W基于小應(yīng)變理論的計(jì)算原理如公式(4)所示。

    式中:[K]為系統(tǒng)剛度或特殊矩陣;{Δd}為增量位移;{ΔF}為增量力。

    2.2 面板堆石壩施工過程模擬

    根據(jù)鄧肯模型,不同主應(yīng)力條件下對(duì)應(yīng)不同的彈性模量,應(yīng)力計(jì)算前需要確定加載前初始應(yīng)力狀態(tài),且不同高層填筑料的加載有不同的影響。相比于實(shí)際施工中每層填筑料填筑完成后頂面形成的“自由面”,有限元分析中填筑層的頂部存在應(yīng)力和應(yīng)變,因此必須考慮在每層填筑結(jié)束時(shí)對(duì)該填筑層的頂部應(yīng)力、應(yīng)變進(jìn)行調(diào)整。

    面板堆石壩填筑過程中,通常采用薄層分層填筑后碾壓。該工程通過填筑碾壓試驗(yàn),主堆石區(qū)和次堆石區(qū)每層填筑厚度控制在40 cm。在仿真模擬中,模仿實(shí)際施工過程,首先加載單層擠壓邊墻作為邊界條件,然后加載40 cm填壩料,壩體填筑分150次逐層加載。為簡化計(jì)算,軟件加載5層為一步,分30步進(jìn)行逐層加載至60 m壩頂高程,每層加載的填壩料為碾壓后的密度及彈性模量,計(jì)算荷載包括擠壓邊墻及填筑料自重,上下游按無水考慮。仿真模擬采用分級(jí)逐步加載的方式,盡可能地還原真實(shí)的施工場(chǎng)景。

    2.3 計(jì)算模型及參數(shù)

    根據(jù)實(shí)際工程概況建立面板堆石壩有限元模型,模型X軸為順河向,指向下游為正,從左往右依次為趾板、墊層區(qū)、過渡區(qū)、主堆石區(qū)以及次堆石區(qū)。Y軸為高程,向上為正,從下向上依次為覆蓋層、主堆石區(qū)、過渡區(qū)、墊層區(qū)。堆石壩各分區(qū)堆石料鄧肯E?Β模型參數(shù)見表1,混凝土結(jié)構(gòu)采用線彈性模型,計(jì)算參數(shù)見表2。

    表1 堆石體Duncan-chang E-B模型參數(shù)

    表2 混凝土結(jié)構(gòu)模型參數(shù)

    壩體最大壩高60m,壩頂寬度10m,墊層料及過渡料水平長度為3m,擠壓邊墻高度為0.4m,擠壓邊墻迎水面坡度為1∶1.4,下游坡度為8∶1。

    模型選擇最大壩高剖面進(jìn)行計(jì)算,剖面劃分網(wǎng)格總數(shù)為44568個(gè),采用四邊形網(wǎng)格和少量多邊形網(wǎng)格。壩體有限元計(jì)算的邊界條件為限制覆蓋層底面XY方向的約束以及覆蓋層兩側(cè)X軸方向上的約束,壩料填筑每層填筑料之間定義為接觸面,此后每層填筑料逐次加載至該層設(shè)計(jì)高程。

    2.4 計(jì)算工況分析

    因擠壓邊墻破壞包括脹裂、擠壓破壞以及低強(qiáng)破壞等情況,比較復(fù)雜,擠壓邊墻在完全破碎的情況下,會(huì)成為墊層料的一部分,失去邊墻混凝土原有的彈性模量,可以假定擠壓邊墻在未完全破壞的情況下,剩余一半的彈性模量,并分別通過以下的工況進(jìn)行計(jì)算:1)工況1。擠壓邊墻未發(fā)生破壞,壩體順利完成填筑。2)工況2。大壩填筑到第10層(4m高程)時(shí),趾板上方第1~5層擠壓邊墻破壞,并在已破壞的情況下,壩體繼續(xù)填筑到壩頂高程。

    工況1作為工況2的對(duì)比,工況2根據(jù)最不利情況計(jì)算原則,選擇1~5層擠壓邊墻破壞進(jìn)行模擬,與上層的擠壓邊墻相比,底層邊墻承受更大的壓應(yīng)力以及水平方向的推力,更容易遭到破壞。

    3 數(shù)值模擬結(jié)果與分析

    3.1 壩體整體變形計(jì)算模擬成果與分析

    大壩填筑完成后整體模擬計(jì)算結(jié)果見表3。

    表3 壩體應(yīng)力及位移計(jì)算成果

    大壩填筑完成后,根據(jù)《混凝土面板堆石壩擠壓邊墻技術(shù)規(guī)范DLT 5297—2013》,壩體沉降會(huì)產(chǎn)生上游坡面的盈虧現(xiàn)象,擠壓邊墻施工放線,可以按照設(shè)計(jì)提供的壩體某一高程可能發(fā)生的變形量修正坡面盈虧值,設(shè)計(jì)未提供盈虧修正的可參照同類型工程予以經(jīng)驗(yàn)修正。在面板施工前,例如公伯峽壩體上游坡面監(jiān)測(cè)產(chǎn)生盈虧為-30 mm~+50 mm;積石峽電站上游坡面監(jiān)測(cè)結(jié)果盈虧為-40 mm~+40 mm。對(duì)比該項(xiàng)目大壩上游面在擠壓邊墻未破壞的情況最大盈虧為46 mm,在擠壓邊墻破壞的情況下上游面最大盈虧為46.1 mm,可知擠壓邊墻破壞對(duì)壩體上游面盈虧影響不明顯;邊墻破壞對(duì)壩體最大沉降量及壩體內(nèi)部最大總應(yīng)力影響不明顯。

    3.2 擠壓邊墻破壞處變形計(jì)算模擬結(jié)果與分析

    采用鄧肯E?Β模型對(duì)面板堆石壩施工期壩體填筑進(jìn)行有限元分析計(jì)算,計(jì)算整理所得成果如圖1~圖3所示。擠壓邊墻破壞層附近墊層料位移及應(yīng)力計(jì)算成果見表4。

    圖1 壩體填筑完成水平方向位移圖

    由圖1和圖2可以看出,擠壓邊墻破壞處局部墊層料向上游面水平位移增加,沉降量增大,已破損擠壓邊墻底部墊層料沉降量減少;將工況1與工況2進(jìn)行對(duì)比,擠壓邊墻破壞對(duì)面板堆石壩填筑料整體水平位移及壩體沉降量影響不大。

    圖2 壩體填筑完成后壩體沉降圖

    由圖3可以看出,擠壓邊墻破壞處,墊層料受力增大且應(yīng)力分布不均勻;將工況1與工況2進(jìn)行對(duì)比,擠壓邊墻破壞對(duì)面板堆石壩填筑料總應(yīng)力影響不大。

    圖3 壩體填筑完成后最大總應(yīng)力圖

    由表4可知,面板堆石壩施工期壩體填筑期間,在擠壓邊墻破壞的情況下,破壞部分?jǐn)D壓邊墻附近的墊層料有向上游移動(dòng)的趨勢(shì),并且局部墊層料及下層墊層料總應(yīng)力變大,邊墻破壞部位局部墊層料的總應(yīng)力是未破壞時(shí)應(yīng)力的2倍,但仍低于卸荷模量1860 kPa;擠壓邊墻破壞層墊層料向上游面最大位移為1.602 cm,低于上游面最大位移4.6 cm,且在規(guī)范規(guī)定的上游坡面盈虧范圍內(nèi);破壞層的沉降量變化不明顯。而擠壓邊墻破壞層上層墊層料的最大總應(yīng)力變小,且隨著壩體填筑高度的升高有持續(xù)變小的趨勢(shì)。

    表4 擠壓邊墻破壞層附近墊層料位移及應(yīng)力計(jì)算成果

    由局部墊層料位移及應(yīng)力變化得出,擠壓邊墻與墊層料之間的相互作用比較復(fù)雜,擠壓邊墻的彈性模量大于墊層料,在擠壓邊墻完整的情況下,相當(dāng)于一個(gè)柔性的薄層結(jié)構(gòu)鋪設(shè)于壩體的上游面,對(duì)上游坡面產(chǎn)生的壓力有利于上游坡面的穩(wěn)定。擠壓邊墻與墊層料之間的相互作用比較復(fù)雜,當(dāng)某個(gè)部位的擠壓邊墻破壞后,對(duì)邊墻整體結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布造成影響,導(dǎo)致上游坡面墊層料應(yīng)力分布不均勻。其次,擠壓邊墻作為連續(xù)接觸的剛性結(jié)構(gòu),在壩體上游面填筑料出現(xiàn)沉降的情況下,擠壓邊墻之間呈現(xiàn)出拱的支撐效應(yīng),因此未破壞的擠壓邊墻踵端與墊層料接觸的地方出現(xiàn)應(yīng)力減少的情況。

    對(duì)已破壞擠壓邊墻上、下層邊墻附近墊層料進(jìn)行應(yīng)力分析可知,擠壓邊墻破壞后,上層邊墻附近的墊層料總應(yīng)力減少,下層墊層料總應(yīng)力變大,初步分析為擠壓邊墻破壞后,邊墻破壞層附近的填筑料橫向位移增大,縱向位移減少,沉降量減少,水平位移量增大。上層邊墻附近的填筑料有往破壞邊墻移動(dòng)的趨勢(shì)。因此擠壓邊墻破壞后,對(duì)上層邊墻附近的填筑料不利,但對(duì)已破壞邊墻附近的墊層料及下層墊層料具有壓實(shí)作用,因此破壞后可能會(huì)造成已破壞邊墻上層附近墊層料應(yīng)力減小,沉降量變大,導(dǎo)致已破壞邊墻上層邊墻附近墊層料不密實(shí),甚至造成邊墻后脫空現(xiàn)象。

    4 擠壓邊墻修復(fù)技術(shù)

    低面板堆石壩施工期擠壓邊墻破損對(duì)填筑質(zhì)量的影響不大,但是會(huì)導(dǎo)致上游坡面墊層料的位移及應(yīng)力分布不均勻,進(jìn)而影響混凝土面板施工的質(zhì)量及后期壩體蓄水后的滲流穩(wěn)定行。因此一旦出現(xiàn)擠壓邊墻破壞的現(xiàn)象,需要及時(shí)進(jìn)行安全監(jiān)測(cè),如果上游面出現(xiàn)較大的盈虧,就要立刻進(jìn)行邊墻拆除、坡面碾壓和邊墻修補(bǔ)。

    首先要對(duì)破碎的擠壓邊墻進(jìn)行拆除,應(yīng)采用人工鑿除或小型機(jī)械等措施,鑿除范圍包括擠壓邊墻破損部位以及上層擠壓邊墻;邊墻拆除后采用小型坡面碾壓設(shè)備,對(duì)上游坡面墊層料進(jìn)行二次碾壓,通過碾壓后的質(zhì)量推斷是否需要繼續(xù)拆除上層邊墻進(jìn)行修復(fù);確保上游坡面墊層料應(yīng)力滿足設(shè)計(jì)要求后,采用相同型號(hào)的預(yù)制混凝土擠壓邊墻放入拆除的部位,與原擠壓邊墻接觸面鑿毛處理,采用相同型號(hào)的水泥砂漿固結(jié);施工過程要確保修復(fù)后的擠壓邊墻水平方向、坡面方向與壩面整體一致;最后進(jìn)行擠壓邊墻后的灌漿處理,須采用粒徑較大的豆礫石混凝土進(jìn)行灌漿,灌漿壓力不應(yīng)大于1 kPa。

    5 結(jié)論

    綜上所述,得出以下3個(gè)結(jié)論:1)對(duì)低面板堆石壩,擠壓邊墻局部破壞對(duì)壩體填筑質(zhì)量影響不大,對(duì)最終壩體沉降量、最大應(yīng)力及上、下游坡面最大位移影響不大。2)擠壓邊墻作為一種柔性的薄層結(jié)構(gòu),整體結(jié)構(gòu)在保持穩(wěn)定的情況下,有利于上游坡面墊層料的位移及應(yīng)力分布均勻;如果局部出現(xiàn)損壞,整體結(jié)構(gòu)受到影響,會(huì)導(dǎo)致上游坡面墊層料位移及應(yīng)力分布不均勻,影響后期混凝土面板的施工質(zhì)量。3)如果擠壓邊墻破碎部位出現(xiàn)較大位移要及時(shí)進(jìn)行修補(bǔ),同時(shí)需要對(duì)破損部位周邊的填筑料進(jìn)行質(zhì)量檢測(cè),對(duì)不合格的填筑料進(jìn)行二次碾壓。

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