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    基于矯頑力的X80管道焊接殘余應力測量方法研究

    2022-11-15 14:30:10李玉坤楊進川焦守田彭啟鳳
    壓力容器 2022年9期
    關(guān)鍵詞:矯頑力盲孔環(huán)向

    李玉坤,楊進川,焦守田,彭啟鳳

    (1.中國石油大學(華東) 儲運與建筑工程學院,山東青島 266580;2.西南石油大學 石油與天然氣工程學院,成都 610599)

    0 引言

    長輸管道在建設(shè)或維搶修時,需要使用焊接技術(shù)連接兩段管道。焊接工況下焊縫中心溫度高達1 000 ℃以上,在高溫作用下焊縫金屬逐步向外膨脹,同時會受到熱影響區(qū)附近鋼材的約束,進而在管道焊縫區(qū)域內(nèi)部產(chǎn)生焊接內(nèi)應力,也稱為殘余應力[1]。在管道使用過程中,工作應力與殘余應力相互疊加,易使管道總應力超過強度極限,從而導致焊縫周圍出現(xiàn)裂紋,嚴重的甚至會引起管道裂口。X80管線鋼強度高、韌性好,在中緬管線、西氣東輸管線中大量使用,X80鋼管道環(huán)焊縫處存在殘余應力,是管道的薄弱部分[2-7]。研究環(huán)焊縫殘余應力的有效檢測方法,準確評價焊縫安全裕度,對保障X80焊接管段服役安全有重要工程價值。

    現(xiàn)有的應力測量技術(shù)主要分為兩類:第一類為有損檢測法,通過機械加工釋放應力,使用應變儀或其他儀器測量應力釋放過程中的伴隨變形,代入理論或經(jīng)驗公式計算應力,如盲孔法、輪廓法、環(huán)芯法等,其中盲孔法理論相對成熟,實驗室應用較多,但對構(gòu)件有損傷,不適用于現(xiàn)場測量;第二類為無損檢測法,也稱為物理檢測法,通過測量與應力有關(guān)的物理參數(shù)計算應力,如超聲法、X射線衍射法、中子衍射法、納米壓痕法等[8-13]。沈軍等[14]認為磁測法具有探測深度大、無輻射危險等優(yōu)點,是應力的無損檢測發(fā)展方向上最有前途的技術(shù)之一。應力對磁性材料的物理性能如各向異性、磁致伸縮、磁電阻、鐵磁共振、自旋波等有很大影響[15-19],可通過測量材料的磁性參數(shù)對應力進行評價[20]。而在各種磁性參數(shù)當中,矯頑力的測量受外界干擾較小,測量結(jié)果的離散性也較小[21],近年來逐漸成為研究熱點。IVANOV等[22]研究了室溫下鋼材進行單向拉伸時應力對磁疇結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律;郭子政等[23]改進JA-SW混合模型,理論研究了應力對矯頑力和磁滯損耗的影響;Ul′YANOV等[24]學者研究了A3鋼在拉伸過程中彈性階段和塑性階段鋼材矯頑力的變化;ZHOU等[25]利用U型傳感器對鐵磁金屬中的應力進行測量,表明了矯頑力與應力的線性關(guān)系;MURAV′EV等[26]提出利用矯頑力計可以評估材料的應力狀態(tài)及缺陷含量,由此可以預測焊接接頭的結(jié)構(gòu)和性能。SKOBLO等[27]設(shè)計一套新型矯頑力設(shè)備測量耕田機葉片的矯頑力,并通過矯頑力大小對葉片的機械性能和使用壽命進行了研究。XUE等[28]研究了新型功能復合材料鐵磁形狀記憶合金-環(huán)氧樹脂復合材料(FSMA-ER)的力學性能和磁性能,展示了FSMA-ER復合材料特有的力學性能和磁性能,為該類材料的設(shè)計提供了依據(jù)。基于矯頑力的應力檢測技術(shù)經(jīng)過多年發(fā)展,理論體系較為成熟,設(shè)備種類繁多,但針對現(xiàn)場管道應力測量的理論和應用較少,尤其是X80管線焊接殘余應力的應用效果尚不明確。

    本文基于力磁耦合理論,分析應力、應變對矯頑力的影響機理,推導了平面應力狀態(tài)下應變與矯頑力的計算公式,提出適用于管道的力磁耦合模型,并進行單向拉伸試驗標定X80管線鋼磁彈性應變系數(shù),最后利用矯頑力法和盲孔法測量管道環(huán)焊縫區(qū)域的殘余應力,驗證矯頑力法的可行性。

    1 力磁耦合理論

    1.1 力磁耦合基本理論

    在外界磁場的作用下,鐵磁性材料逐漸被磁化,發(fā)生疇壁位移和磁疇轉(zhuǎn)動,最終達到磁飽和,如圖1所示。隨著外磁場的增強,材料內(nèi)部先后進行疇壁可逆移動、疇壁不可逆移動和磁疇磁矩轉(zhuǎn)動,當材料內(nèi)部所有的磁疇磁矩都轉(zhuǎn)為同外磁場方向一致時,材料達到磁化飽和狀態(tài),其磁感應強度為最大值(Bm)。此后,若減小外磁場強度,材料的磁感應強度不沿原磁化路徑減小,而具有滯后性,這種現(xiàn)象稱為磁滯現(xiàn)象。磁滯現(xiàn)象源于材料磁化時內(nèi)部疇壁移動和磁疇磁矩轉(zhuǎn)動的不可逆過程,當磁場強度減為零時,磁感應強度不為零,此時的磁感應強度稱為剩余磁感應強度,簡稱剩磁(Br)。繼續(xù)施加反向磁場,磁感應強度會繼續(xù)減小,當反向磁場達到一定值時,材料的磁感應強度減為零,此時施加的反向磁場強度稱為該鐵磁性材料的矯頑力(Hc),是鐵磁性材料的磁特性參數(shù)之一,表征材料被飽和磁化后維持原有磁化狀態(tài)的能力,單位為A/m。

    圖1 X80管材磁滯回線

    應力是影響鐵磁性材料磁特性的主要因素之一。當材料受到應力作用時,內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)改變,磁疇發(fā)生偏轉(zhuǎn),磁滯回線發(fā)生改變,磁特性參數(shù)變化顯著,稱為力磁耦合效應[29],如圖1虛線所示。微觀角度而言,鐵磁性材料在外加磁場或外力作用下,為滿足能量最低原則,磁晶內(nèi)部磁疇將不斷向外加磁場或外加應力方向發(fā)生疇壁位移和磁矩轉(zhuǎn)動,以增加磁彈性能的方式來抵消外磁場能或應力能的增加。外加磁場和外加應力對鐵磁性材料的作用近似等效,它們都改變了材料內(nèi)部的磁疇結(jié)構(gòu)[30],使原本自由排列的磁疇磁矩有了特定的取向轉(zhuǎn)變,從而顯現(xiàn)出與外磁場或外應力相關(guān)聯(lián)的磁性能變化,如圖2所示。

    (a)無應力 (b)存在應力

    1.2 管道力磁耦合模型

    只考慮內(nèi)壓時,管壁中存在徑向應力σr、環(huán)向應力σθ和軸向(軸向)應力σL,如圖3所示。徑向應力σr與環(huán)向應力σθ、軸向應力σL相比很小,可以忽略不計,即σr≈0。

    圖3 內(nèi)壓作用下管壁中的應力

    如圖3(b)所示,對具有端部效應(包括盲板、關(guān)閉閥門、管道堵塞及與彎頭連接等情況)的管道,由區(qū)域受力平衡可得:

    (1)

    即:

    (2)

    式中,p為內(nèi)壓力;d為管道公稱直徑;t為壁厚。

    對于薄壁管道,有R1=∞,R2=d/2,qz=-p,由拉普拉斯方程,可得:

    (3)

    在內(nèi)壓作用下,薄壁管道中徑向應力忽略不計,管壁處于兩向應力狀態(tài),主應力方向為環(huán)向和軸向,未知參數(shù)為兩個。故只需測量環(huán)向和軸向矯頑力,即可確定管道表面應力狀態(tài)。

    根據(jù)經(jīng)典磁彈性理論,描述鐵磁介質(zhì)中的應變、外加磁場和感應磁場之間關(guān)系的磁性狀態(tài)方程可表示為:

    (4)

    取Bj=0,即感應磁場退為零時,式(4)可改寫為:

    (5)

    (6)

    管壁應力是典型的兩向應力狀態(tài),不考慮厚度方向的影響,i,j的取值為x(軸向)和y(環(huán)向),代入式(6)可得:

    (7)

    由廣義胡克定律可知,平面應力狀態(tài)下應力與應變計算公式為:

    (8)

    式中,σx,σy為管道軸向和環(huán)向應力;E為管線鋼的彈性模量;μ為材料的泊松比。

    由式(7)(8)可知,應用矯頑力法需通過標定試驗獲取材料參數(shù)Kε,E,μ,通過測量獲取管道上某一點的環(huán)向和軸向矯頑力,代入式(7)(8)計算,得到該處的應力。

    2 環(huán)焊縫殘余應力測量試驗

    利用矯頑力法測量管道環(huán)焊縫區(qū)域的殘余應力,并與盲孔法測量結(jié)果進行對比,總結(jié)殘余應力分布規(guī)律,討論矯頑力法測量誤差產(chǎn)生原因。測量前需通過單向拉伸試驗標定X80管線鋼的磁彈性應變系數(shù),同時獲得管道的彈性模量、泊松比等參數(shù)。

    2.1 鐵磁材料矯頑力測量儀

    為確定材料磁特征參數(shù)與內(nèi)應力之間的關(guān)系,通常將激勵線圈與感應線圈直接纏繞到受拉(壓)應力作用的試樣上,但該方法在實際應用中受到限制。本試驗使用纏繞激勵線圈的U型磁芯緊貼在被測試樣上構(gòu)成閉合磁路,如圖4所示;向激勵線圈施加激勵電流使閉合磁路中產(chǎn)生感應磁場,并由霍爾傳感器檢測感生磁場變化。由激勵線圈中的電流值近似計算出閉合磁路中磁場強度值H,由此可得到不同應力條件下的矯頑力。

    圖4 被測磁路組成

    NOVOTEST KRC-M2鐵磁材料矯頑力測量儀包括主機、探頭及標定試塊,如圖5所示。主機內(nèi)包括電池、測量電路和微型電腦,能夠產(chǎn)生激勵電流并測量矯頑力。探頭由硅鋼鐵芯、紫銅漆包線及霍爾傳感器組成,激勵線圈300匝,線徑0.7 mm。設(shè)備配有標定試塊兩塊,其矯頑力值分為2.6 A/cm和13.9 A/cm,用于測量前對設(shè)備進行標定,保證測量準確度,具體參數(shù)如表1所示。NOVOTEST KRC-M2矯頑力測量裝置的優(yōu)點是激勵電流大、測量速度快,只需3 s即可測量完成,且其體積小、重量輕,儀器便攜性好。

    圖5 NOVOTEST KRC-M2矯頑力測量裝置

    表1 NOVOTEST KRC-M2矯頑力測量裝置技術(shù)參數(shù)

    2.2 磁彈性應變系數(shù)標定

    標定試驗所用試件從現(xiàn)場X80管線鋼管段切割而來,尺寸如圖6所示,厚度與管道相同為16.5 mm。使用NOVOTEST KRC-M2鐵磁性材料矯頑力測量儀測量矯頑力。試驗過程加載方案如圖7所示,縱軸P為載荷、縱軸u為位移,圖中的虛線和實線是兩組載荷位移隨加載時間變化曲線。載荷從0 kN開始增加直至500 kN,每次增加50 kN,恒載后載荷保持200 s,測量該載荷下的平行于加載方向矯頑力值Hcx和垂直方向的矯頑力值Hcy,并且至少測量3次,取測量結(jié)果平均值。試件背面貼有一組直角應變花,用于測量試件在單向受拉狀態(tài)下軸向應變εx和環(huán)向應變εy,共計得到11組數(shù)據(jù),試驗結(jié)果如圖8所示。

    圖6 拉伸試件結(jié)構(gòu)示意

    圖7 載荷位移隨加載時間變化曲線

    圖8 矯頑力和應變隨應力變化曲線

    由結(jié)果可知,載荷增加時,εy和Hcx線性增大,εx和Hcy線性減小,但Hcy相較于Hcx變化較小且線性度較差。應力每增大50 MPa,Hcy平均增大0.8 A/cm,Hcx平均減小0.1 A/cm,故當試件應力變化時,垂直方向矯頑力變化較大,響應明顯。材料彈性范圍內(nèi),隨拉應力增大,平行于應力施加方向矯頑力值減小,垂直于應力施加方向矯頑力值線性增大,矯頑力的變化與其垂直方向應變有良好的對應關(guān)系。

    由式(7)可知,加載時應變與矯頑力間存在以下關(guān)系:

    (9)

    式中,εxi與εyi為第i步(i=1,2,3…11)加載時試件x方向和y方向的應變;ΔHxi為第i步加載條件下試件x方向矯頑力與載荷為0 kN時矯頑力的差值;ΔHyi為y方向矯頑力的差值。

    11組不同載荷時測得的應變與矯頑力代入式(9)可得11個方程組,解之,得:

    由拉伸過程中的應力應變可知,X80管線鋼彈性模量為207 GPa,泊松比為0.31。

    2.3 矯頑力法殘余應力測量

    X80管線鋼的磁彈性應變系數(shù)、泊松比、彈性模量標定完成后,便可通過測量得到管道矯頑力,代入式(7)、(8)中計算管道殘余應力。待測管道為某天然氣長輸管線所更換的現(xiàn)場管道,如圖9所示。管道由X80管材制成,管道參數(shù)如表2所示。環(huán)焊縫位于管道中間位置,焊縫外表面寬度10 mm,余高8~12 mm,不存在焊接缺陷。

    圖9 X80待測管道

    表2 管道特征參數(shù)

    試驗中首先使用NOVOTEST KRC-M2鐵磁性材料矯頑力測量儀測量了管道矯頑力,測量步驟為:(1)以環(huán)焊縫起焊處為0:00,按表盤12個鐘點方位標記環(huán)焊縫;(2)沿著環(huán)焊縫方向每隔30 min取為一個待測方位,如0:00,12:30,1:00,1:30等;(3)每個待測方位沿管道軸向取5個待測點,其中③號點位于焊縫中心,②④號點位于焊趾處,①⑤號點位于母材上,各測點距離為5 cm,如圖10所示;(4)使用矯頑力測量儀測量各點軸向矯頑力Hcx和環(huán)向矯頑力Hcy,使用Tectplot軟件將測得結(jié)果繪制表面矯頑力云圖,如圖11所示。

    圖10 管道鐘點劃分及測點示意

    (a)軸向矯頑力

    由圖11可以看出,焊縫處軸向矯頑力較大,越往兩側(cè)矯頑力越低;環(huán)向矯頑力沒有顯著的分布規(guī)律,但平均值略大于軸向矯頑力。測量結(jié)果中,軸向矯頑力最大值為11.8 A/cm,最小值為8.3 A/cm;環(huán)向矯頑力最大值為12.3 A/cm,最小值為8.2 A/cm。將矯頑力測量結(jié)果和標定試驗得到的代入式(8)(9),可得該管段的矯頑力法測得應力,如圖12所示。由結(jié)果可知,殘余應力以焊縫為中心近似于對稱分布。焊縫中心軸向殘余應力最大,最大可達120 MPa,越往兩側(cè)殘余應力值越低;焊縫中心環(huán)向殘余應力值較小,兩側(cè)應力值逐漸升高,但要低于軸向殘余應力。

    (a)軸向應力

    2.4 盲孔法殘余應力測量

    為了驗證矯頑力法的可靠性,進一步定量的探究管道環(huán)焊縫處殘余應力分布規(guī)律,本文選用盲孔法對管道0:00,3:00,6:00,9:00的殘余應力進行了測量[31-33]。鉆孔儀及應變片見圖13(a)(b),測點選取方式與矯頑力法一致,見圖13(c)。

    圖13 盲孔法殘余應力測量

    測量步驟為:(1)將待測點打磨至光滑平整,并且不能過度打磨避免引入磨削導致的殘余應力;(2)將殘余應力應變片(型號:BF120-2CA-K)貼至待測點處,連接應變儀,調(diào)零;(3)使用鉆孔儀打孔釋放應力,孔深2 mm,鉆頭直徑為2 mm;(4)待應變穩(wěn)定后,讀取釋放應變,計算殘余應力,計算公式為:

    (10)

    (11)

    A=-(1+μ)a2/2r1r2

    (12)

    (13)

    式中,σ1為最大主應力;σ2為最小主應力;φ為第一主應力與x軸(沿焊縫方向)夾角;A,B為通孔法殘余應力釋放系數(shù);ε0,ε45,ε90為所測釋放應變。

    本試驗中r1=2 mm,l=3 mm,a=2 mm,r2=r1+l=5 mm,μ=0.3,孔的徑深比為1.0,代入公式(12)(13)中,可得A=-0.26,B=-0.394 4。

    將盲孔法測得應力進行分解,計算環(huán)焊縫處軸向與環(huán)向殘余應力,計算公式如式(14)(15)所示,比較各測點矯頑力法和盲孔法殘余應力測量結(jié)果,如表3所示(其中,d為測點至焊縫中心距離,σx1,σy1為盲孔法測量軸向和環(huán)向殘余應力,σx2,σy2為矯頑力法測量軸向和環(huán)向殘余應力)。

    表3 盲孔法及矯頑力法應力測量結(jié)果

    (14)

    (15)

    3 試驗分析與討論

    由0:00,3:00,6:00,9:00殘余應力檢測結(jié)果可知,盲孔法測得軸向及環(huán)向殘余應力都以拉應力為主。軸向殘余應力0:00,3:00,9:00都為焊縫中心較大而母材較低,規(guī)律一致,但在6:00方位存在差異;環(huán)向殘余應力在0:00方位規(guī)律與軸向一致,剩余點位規(guī)律性較差,環(huán)向殘余應力最小值出現(xiàn)在6:00方位⑤號測點,為-70.5 MPa,最大值出現(xiàn)在0:00方位焊縫測點,為85 MPa。矯頑力法測得軸向殘余應力在焊縫中心均為拉應力,規(guī)律與盲孔法測量結(jié)果基本一致;軸向殘余應力顯著高于環(huán)向殘余應力,環(huán)向殘余應力除6:00①號測點及3:00③號測點外均為拉應力,焊縫中心環(huán)向殘余應力較低,最大值出現(xiàn)在母材區(qū)域,所有測點環(huán)向應力均小于65 MPa。

    軸向應力測量結(jié)果(見圖14),橫坐標d為測點至焊縫中心的距離,縱坐標為軸向應力,σx1為盲孔法測得軸向殘余應力,σx2為矯頑力法測得軸向殘余應力。其中,圖14(a)為0:00方位測量結(jié)果,兩種方法所測軸向殘余應力變化趨勢基本一致,焊縫中心殘余應力數(shù)值最大,隨距焊縫中心距離增加殘余應力值越小,整體應力測量結(jié)果較小,所測應力均小于66 MPa。圖14(b)為3:00方位應力測量結(jié)果,軸向殘余應力兩種方法測量結(jié)果變化規(guī)律較為相似,但矯頑力法測量結(jié)果小于盲孔法,平均相差17.4 MPa。圖14(c)為6:00方位軸向應力測量結(jié)果,兩種方法測得結(jié)果變化趨勢相似。除⑤號測點外,盲孔法測得結(jié)果均大于矯頑力法測得結(jié)果,平均差值較大,為44.3 MPa;在6:00方位②號測點有最大值為209.7 MPa,該測點也是兩種方法測量結(jié)果最大差值點,二者差值為63.6 MPa。圖14(d)為9:00方向殘余應力檢測結(jié)果,兩種方法應力檢測結(jié)果變化趨勢基本一致,焊縫及焊趾處盲孔法測得應力較大,母材測點矯頑力法測的結(jié)果較大。

    (a)0:00軸向應力測量結(jié)果

    盲孔法與矯頑力法軸向測量結(jié)果規(guī)律一致,但在數(shù)值上存在一定差異。盲孔法鉆孔深度為2 mm,測量結(jié)果為管道表層殘余應力,矯頑力法測量整個管壁厚度殘余應力的平均值;管道為薄壁結(jié)構(gòu),其表層殘余應力與整個厚度上平均殘余應力應具有相似的分布規(guī)律,但殘余應力數(shù)值可能不同。

    此外,無論是盲孔法還是矯頑力法,測量結(jié)果均存在誤差。盲孔法測量過程中應變片粘貼質(zhì)量和打孔精度都會影響測量結(jié)果;計算過程中通常使用相同的系數(shù)計算軸向和環(huán)向應力,但管道材料經(jīng)過卷取、焊接等工序,軸向和環(huán)向材料的彈性模量等參數(shù)存在差異,因此導致誤差產(chǎn)生。矯頑力法測量過程中,由于焊縫余高導致環(huán)向測量時焊縫與探頭間不能充分接觸,探頭放置不穩(wěn)定,存在空氣間隙,磁阻增大,影響測量結(jié)果。殘余應力產(chǎn)生往往伴隨著較大的塑性變形,而本文建立矯頑力應力計算模型是基于彈性階段的,殘余應力值較大時存在一定誤差。

    4 結(jié)論

    (1)基于鐵磁性材料的力磁耦合理論,推導了應變與矯頑力的計算公式,結(jié)合廣義胡克定律得到了適用于管道雙向應力狀態(tài)下的力磁耦合模型,提出了利用矯頑力測量管道應力的測試方法。

    (2)通過單向拉伸試驗標定了X80管線鋼的磁彈性應變系數(shù)。試驗結(jié)果表明,隨拉應力增加,平行于應力施加方向的矯頑力值緩慢減小,垂直于應力施加方向的矯頑力值線性增大,矯頑力的變化與其垂直方向應變有良好的對應關(guān)系。

    (3)利用矯頑力法測量了X80鋼焊接管道的殘余應力,并與盲孔法測量結(jié)果進行了對比。X80鋼管道焊接殘余應力以拉應力為主,兩種方法所測軸向殘余應力分布規(guī)律基本一致,數(shù)值存在一定差別,驗證了矯頑力法的可行性。

    以上結(jié)論證明矯頑力法測量管道軸向殘余應力的可行性,是承壓管道殘余應力無損檢測評價的有效方法。未來需考慮材料塑性階段應力或應變對矯頑力影響,完善矯頑力-應力數(shù)學量化模型。

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