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    改善松軟煤層抽采孔砂巖孔壁力學(xué)行為研究

    2022-11-09 02:29:18程士宜李文超
    煤礦安全 2022年10期
    關(guān)鍵詞:孔壁水泥漿側(cè)向

    程士宜,李文超

    (1.中煤科工集團(tuán)沈陽研究院有限公司,遼寧撫順 113122;2.煤礦安全技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,遼寧撫順 113122)

    目前,我國煤炭生產(chǎn)90%以上為井下開采,受“三高”影響,煤礦生產(chǎn)常伴隨著重大災(zāi)害事故發(fā)生,尤其到深部開采,“三高”影響導(dǎo)致的災(zāi)害發(fā)生率逐年增高,其中煤與瓦斯突出危險(xiǎn)性災(zāi)害嚴(yán)重威脅了礦山財(cái)產(chǎn)和工人安全[1-7]。當(dāng)前,高瓦斯煤礦主要采用精準(zhǔn)瓦斯抽采的瓦斯治理方法[8-10]。據(jù)統(tǒng)計(jì),我國煤礦瓦斯抽采利用率不到60%,超過1/2 的煤礦抽采孔密封性較差,1/2 以上的瓦斯抽采體積分?jǐn)?shù)低于30%[11-14],尤其深部高瓦斯煤礦瓦斯鉆孔的利用率更低。為此,以恒大煤礦具有“三高”條件的1366 掘進(jìn)工作面瓦斯抽采鉆孔孔壁砂巖為研究對(duì)象,研究高溫影響砂巖強(qiáng)度變化規(guī)律和流變滲透規(guī)律,以及應(yīng)用膨脹水泥漿技術(shù)改善深部“三高”條件下瓦斯抽采體積分?jǐn)?shù)。

    1 不同溫度砂巖的強(qiáng)度規(guī)律

    1.1 巖樣及試驗(yàn)設(shè)備

    選取恒大煤礦1366 掘進(jìn)工作面瓦斯抽采鉆孔孔壁砂巖,試驗(yàn)巖樣均取自同一砂巖,加工成?5 cm×10 cm 標(biāo)準(zhǔn)試樣16 個(gè),分成4 組,每組4 個(gè)試樣并進(jìn)行編號(hào)。

    通過室內(nèi)熱處理,熱處理裝備選取MXQ 系列高溫爐,為保證均勻加溫,加溫速率設(shè)為5 ℃/min;試驗(yàn)引用法國生產(chǎn)的多功能巖石三軸蠕變?cè)囼?yàn)系統(tǒng),該系統(tǒng)應(yīng)用于單軸壓縮、常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)以及后續(xù)的三軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)。

    1.2 試驗(yàn)方案及步驟

    將4 組試樣分別加熱到25、200、500、800 ℃,保持設(shè)計(jì)溫度2 h,再進(jìn)行自然冷卻到室溫。定義σ1為最大主應(yīng)力(軸壓);σ3為最小主應(yīng)力(圍壓);σ1-σ3為偏應(yīng)力;ε1為軸向應(yīng)變;ε3為側(cè)向應(yīng)變。取4 組試樣各1 個(gè),用膠套密封,裝入三軸試驗(yàn)系統(tǒng)中。試驗(yàn)中,最大主應(yīng)力為恒定值,最小主應(yīng)力分別取0、15、30 MPa,進(jìn)行不同偏應(yīng)力下強(qiáng)度試驗(yàn),設(shè)置0.02 mm/min 的位移加載速度至試樣破壞,圍壓加載速率為5 MPa/min。不同溫度砂巖在不同圍壓下偏應(yīng)力-軸向應(yīng)變曲線如圖1,不同溫度砂巖在不同圍壓下偏應(yīng)力-側(cè)向應(yīng)變曲線如圖2。

    圖2 不同溫度砂巖在不同圍壓下偏應(yīng)力-側(cè)向應(yīng)變曲線Fig.2 Deviatoric stress-lateral strain curves of sandstone with different temperatures under different confining pressures

    由圖1 可知,隨溫度升高,曲線逐漸向應(yīng)變軸方向偏移,說明對(duì)應(yīng)的極限變形也逐漸增大。隨著載荷的不斷增大,試樣均經(jīng)過初始微裂紋壓密階段、線彈性變形階段、屈服硬化階段和峰后軟化階段以及在高圍壓下的峰后殘余變形階段。其中,單軸壓縮下,試樣在25、200 ℃下,應(yīng)力-應(yīng)變曲線變化不大;溫度升高至500 ℃后,試樣極限強(qiáng)度降低近1/2;800 ℃時(shí),極限強(qiáng)度降低近3/4;隨著圍壓增大,試樣應(yīng)力-應(yīng)變曲線峰值有所升高,但是,每種溫度試樣強(qiáng)度變化規(guī)律不變。

    由圖2 可知,隨著圍壓增大,試樣側(cè)向應(yīng)變逐漸增大。在單軸壓縮下,25 ℃和200 ℃的試樣側(cè)向應(yīng)變變化趨勢(shì)不大;當(dāng)溫度達(dá)到500 ℃后,側(cè)向應(yīng)變變化趨勢(shì)增大;溫度到達(dá)800 ℃,側(cè)向應(yīng)變較前3 個(gè)溫度試樣側(cè)向變化最大;圍壓在15 MPa 和30 MPa時(shí),4 種溫度試樣側(cè)向應(yīng)變變化有所改善,但均出現(xiàn)上述變化規(guī)律。

    2 不同溫度砂巖流變-滲透規(guī)律

    2.1 試驗(yàn)方案和步驟

    試驗(yàn)引用瞬態(tài)法[15-18]進(jìn)行氣體滲透性測(cè)量,瞬態(tài)法測(cè)滲透原理如圖3。

    圖3 瞬態(tài)法測(cè)滲透原理Fig.3 Schematic of permeability measurement

    以純氮?dú)鉃闅怏w介質(zhì),試驗(yàn)選取上述4 種溫度試樣,采用上述三軸試驗(yàn)系統(tǒng),保持30 MPa 圍壓,然后進(jìn)行充氮?dú)?,先讓試樣初始的上游氣壓和下游氣壓相等并保持穩(wěn)定為3 MPa,待試樣氣體飽和后,以0.3 MPa 壓差降低下游氣壓,形成壓力差,此時(shí)上游氣壓因壓力高致使氣體向下游滲透,當(dāng)2 段氣壓再次平衡時(shí),即可測(cè)得這一過程的氣體滲透率,計(jì)算公式如下:

    式中: pgU(t)、pgD(t)為上游、下游在t 時(shí)刻的氣壓;△p0為在t0時(shí)刻上下游形成的壓差值;△p(t)為在t 時(shí)刻上下游壓力的差值,pgU(0)、pgD(0)分別為形成壓差時(shí)刻上游和下游的壓力;αU、αD為上游和下游容器單位壓力體積;H 為試樣的高度;S 為試樣的橫截面積;μ 為動(dòng)力黏滯系數(shù);k 為滲透率。

    2.2 試驗(yàn)分析

    不同偏應(yīng)力下砂巖三軸壓縮過程中體積應(yīng)變-滲透性關(guān)系曲線如圖4,圖中εV為體積應(yīng)變。

    圖4 不同偏應(yīng)力下砂巖三軸壓縮過程中體積應(yīng)變-滲透性關(guān)系曲線Fig.4 Volumetric strain-permeability curves during triaxial compression of sandstone under different deviatoric stresses

    由圖4 可知,當(dāng)施加的偏應(yīng)力低于損傷閾值時(shí),滲透率隨著體積壓縮而逐漸減小至最小值,當(dāng)應(yīng)力值大于損傷閾值后,剪切膨脹變形占主導(dǎo)地位,新裂隙范圍變大,試樣內(nèi)部裂隙擴(kuò)展顯著,致使試樣滲透通道變大,逐級(jí)疊加,導(dǎo)致試樣滲透率增大;對(duì)比常溫度下砂巖滲透性,高溫導(dǎo)致試樣礦物粒子結(jié)構(gòu)膨脹,內(nèi)部結(jié)合水和自由水蒸發(fā),微裂紋范圍增大,因此,較常溫下試樣滲透率,高溫試樣滲透率明顯增大。

    3 膨脹水泥漿改善瓦斯抽采現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

    選擇1366 工作面1 段瓦斯治理巷,巷道標(biāo)高-658 m,初測(cè)溫度38 ℃,施工5 組瓦斯抽采孔,并進(jìn)行編號(hào),其中,每組選擇1 個(gè)鉆孔巖孔段引用膨脹水泥漿噴射處理,膨脹水泥處理抽采孔示意圖如圖5。

    圖5 膨脹水泥處理抽采孔示意圖Fig.5 Schematic diagram of expansive cement treatment of extraction hole

    之后安裝抽采系統(tǒng),進(jìn)行膨脹水泥漿改善瓦斯抽采試驗(yàn),試驗(yàn)進(jìn)行30 d,每天記錄1 次,記錄每個(gè)鉆孔瓦斯抽采量變化,瓦斯抽采量統(tǒng)計(jì)表見表1。1366 工作面瓦斯抽采量變化曲線如圖6。

    由圖6 可知,前期經(jīng)過膨脹水泥漿處理的瓦斯鉆孔較普通瓦斯鉆孔的抽采體積分?jǐn)?shù)高3.5%~18.07%,由瓦斯抽采總量可知,膨脹水泥漿處理的瓦斯鉆孔瓦斯抽采量較普通抽采孔瓦斯抽采量高,總瓦斯抽采量增加29%,說明膨脹水泥漿充填了瓦斯抽采孔巖孔段裂隙,減少瓦斯殘余空間,增強(qiáng)了巖孔段砂巖抵抗載荷能力,孔壁表面形成1 層保護(hù)層,增強(qiáng)了巖孔段孔壁抗塌能力,最終導(dǎo)致1366 工作面穿層瓦斯抽采鉆孔成孔率和提高了瓦斯抽采效率。

    4 結(jié) 語

    1)在不同圍壓作用下,試樣均經(jīng)過初始微裂紋壓密階段、線彈性變形階段、屈服硬化階段和峰后軟化階段以及在高圍壓下的峰后殘余變形階段。高溫作用下,砂巖應(yīng)變曲線逐漸向應(yīng)變軸方向偏移,說明對(duì)應(yīng)的極限變形也逐漸增大,因此,砂巖試樣隨著溫度升高,而極限抵抗強(qiáng)度降低。

    2)在不同偏應(yīng)力作用下,試樣體積應(yīng)變經(jīng)過體積壓縮和剪切膨脹2 個(gè)階段,新裂隙增多,內(nèi)部裂隙擴(kuò)展顯著,滲透率隨偏應(yīng)力變化呈先減小后增大的規(guī)律;高溫使試樣礦物粒子結(jié)構(gòu)膨脹,內(nèi)部結(jié)合水和自由水蒸發(fā),微裂紋范圍增大,因此,砂巖試樣隨著溫度升高,滲透率明顯增大。

    3)膨脹水泥漿填充了瓦斯抽采孔砂巖段因高應(yīng)力高溫形成的發(fā)育裂隙,阻止裂隙繼續(xù)發(fā)育,減少瓦斯殘余空間,增強(qiáng)了巖孔段砂巖抵抗載荷能力,并在孔壁形成1 層保護(hù)層,增強(qiáng)孔壁抗塌能力,最高提高瓦斯抽采體積分?jǐn)?shù)18.07%,最大抽采總量提高29%,改善了1366 工作面瓦斯治理效率,為深部“三高”下松軟煤層瓦斯治理提供參考。

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