渦輪導(dǎo)向器周向封嚴(yán)片泄漏特性數(shù)值研究

李劍白，喬瑞強(qiáng)，唐 濤，張克祥，賴志龍

(中國航發(fā)四川燃?xì)鉁u輪研究院，成都 610500)

1 引言

航空發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作中，必須提取一定量的壓縮氣體對(duì)熱端部件進(jìn)行冷卻和封嚴(yán)，同時(shí)在主流道連接處的縫隙中，不可避免地存在氣體泄漏，而這些冷卻和泄漏氣體對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能具有顯著的影響。Moore[1]指出，發(fā)動(dòng)機(jī)中泄漏量下降1%，會(huì)使耗油率下降0.4%。Ludwig等[2]介紹了一個(gè)封嚴(yán)結(jié)構(gòu)研究項(xiàng)目中獲得的節(jié)能收益，相當(dāng)于美國1977年能源消耗的0.3%，約為5.883×109L億加侖燃油。NASA 先進(jìn)亞聲速運(yùn)輸(AST)項(xiàng)目，以AE3007 渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)和T800渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)為對(duì)象，研究了發(fā)動(dòng)機(jī)先進(jìn)封嚴(yán)技術(shù)，其研究成果可以使耗油率下降2.6%～5.2%[3]。美國IHPTET計(jì)劃第二、第三階段中，空氣系統(tǒng)的密封泄漏量目標(biāo)是分別減少50%和60%，以使高壓壓氣機(jī)效率提高4.4%，相當(dāng)于渦輪進(jìn)口溫度降低47℃或發(fā)動(dòng)機(jī)推力提高7.6%；使高壓渦輪效率提高4.2%，相當(dāng)于渦輪進(jìn)口溫度降低52℃或發(fā)動(dòng)機(jī)推力提高9.7%[4]。GE公司將六西格瑪設(shè)計(jì)方法應(yīng)用于封嚴(yán)設(shè)計(jì)中，使GE 燃機(jī)功率輸出提高0.3%～1.0%[5]。燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)很復(fù)雜，封嚴(yán)問題研究范疇也較廣泛，包括氣動(dòng)封嚴(yán)系統(tǒng)[6]、篦齒封嚴(yán)[7]、指尖封嚴(yán)[8-9]、U型/W型封嚴(yán)圈[10-12]等。Chupp等[13]對(duì)葉輪機(jī)械中應(yīng)用的各種封嚴(yán)結(jié)構(gòu)，進(jìn)行了較為全面的總結(jié)，具有較高的參考價(jià)值。

本文關(guān)注的是渦輪導(dǎo)向器周向封嚴(yán)問題。對(duì)于非整環(huán)加工的渦輪導(dǎo)向器，相鄰葉片上下緣板在周向存在縫隙，這些縫隙往往采用封嚴(yán)片進(jìn)行封嚴(yán)。封嚴(yán)片放置于相鄰葉片緣板的封嚴(yán)槽中，如果能與封嚴(yán)槽緊密配合，理論上可以實(shí)現(xiàn)絕對(duì)封嚴(yán)。然而，在加工、裝配中很難保證相鄰封嚴(yán)槽底面在同一平面上，在工作中葉片緣板和封嚴(yán)片還會(huì)發(fā)生變形，因此，往往會(huì)存在縫隙和泄漏。NASA 在E3計(jì)劃[14]中，評(píng)估了導(dǎo)葉內(nèi)外緣板滑鍵式封嚴(yán)對(duì)泄漏控制的有效性，試驗(yàn)證實(shí)封嚴(yán)槽結(jié)構(gòu)、表面平整度對(duì)泄漏影響很大。Aksit 等[15-16]指出，高壓渦輪導(dǎo)向器和機(jī)匣內(nèi)部連接泄漏，除了會(huì)導(dǎo)致效率下降，還會(huì)扭曲溫度分布，對(duì)應(yīng)力和NOx排放產(chǎn)生不利的影響?？紤]到高壓渦輪導(dǎo)向器和機(jī)匣內(nèi)部連接縫隙存在的相對(duì)位移，采用織物包裹的封嚴(yán)片來解決。與剛性封嚴(yán)片相比，織物包裹的封嚴(yán)片可使泄漏量減少65%～77%。該封嚴(yán)片在GE公司的燃機(jī)上使用，可使F級(jí)燃機(jī)功率輸出增加0.5%。Minnich 等[17]為了應(yīng)對(duì)靜子組件間的位移和扭曲，發(fā)明了一種具有較高適應(yīng)性的封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)。

總結(jié)國內(nèi)外在該領(lǐng)域的研究發(fā)現(xiàn)，針對(duì)渦輪導(dǎo)向器周向封嚴(yán)問題鮮見系統(tǒng)的參數(shù)化研究。隨著仿真技術(shù)不斷發(fā)展，CFD 方法在渦輪流場(chǎng)計(jì)算[18-19]和節(jié)流元件流動(dòng)計(jì)算[8-10]中得到廣泛應(yīng)用，已成為渦輪工程設(shè)計(jì)和研究中不可或缺的手段。本文采用CFD方法，系統(tǒng)地研究了平板封嚴(yán)片關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)泄漏特性的影響，對(duì)比分析了平板、U 型、O 型結(jié)構(gòu)封嚴(yán)片內(nèi)部流動(dòng)形式和封嚴(yán)效果，可為渦輪導(dǎo)向器周向封嚴(yán)的工程設(shè)計(jì)提供參考。

2 封嚴(yán)片模型

圖1例舉了3種封嚴(yán)片可能的縫隙構(gòu)型，包括懸空型、錯(cuò)位型、傾斜型，其中錯(cuò)位型和傾斜型又可歸納為臺(tái)階型。實(shí)際工作中，渦輪導(dǎo)向器周向封嚴(yán)片的構(gòu)型會(huì)更加復(fù)雜。

圖1 封嚴(yán)片可能的縫隙構(gòu)型Fig.1 Possible gap structure of seal strip

鑒于懸空型和臺(tái)階型兩種間隙形式，分別代表了平板封嚴(yán)片面接觸和線接觸的典型結(jié)構(gòu)，且平板封嚴(yán)片的實(shí)際工作基本可以用這兩種形式組合，故本文擬對(duì)比這兩種間隙形式的內(nèi)部流動(dòng)和泄漏特性。圖2 給出了平板封嚴(yán)片的結(jié)構(gòu)參數(shù)。如圖所示，當(dāng)封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽間存在間隙i(懸空型)或iL、iR(臺(tái)階型)時(shí)，封嚴(yán)槽通道上下聯(lián)通，氣流將由上向下流動(dòng)，因此i、iL、iR是該結(jié)構(gòu)中最重要的參數(shù)。將封嚴(yán)片加寬，會(huì)使狹縫范圍wi增加，導(dǎo)致流動(dòng)阻力增加，增強(qiáng)封嚴(yán)作用。在封嚴(yán)片加寬過程中，如果封嚴(yán)槽兩側(cè)位置不變，則其封嚴(yán)片兩端與封嚴(yán)槽的間隙w會(huì)減小，而w減小到一定程度也會(huì)產(chǎn)生節(jié)流效果。本文詳細(xì)研究了i、wi、w變化對(duì)流動(dòng)和泄漏特性的影響。同時(shí)，還考察了封嚴(yán)片周向移動(dòng)對(duì)泄漏量的影響，及封嚴(yán)槽下緣板縫隙W2變化帶來的節(jié)流效果。

圖2 平板封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)參數(shù)Fig.2 Parameters of plane seal

封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽存在縫隙時(shí)，可以看作是一種節(jié)流元件。理論上，在相同的節(jié)流間隙條件下，節(jié)流位置越多，節(jié)流效果越好。如果能同時(shí)減少封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽上下端面的間隙，則必然會(huì)達(dá)到更好的封嚴(yán)效果。采用剛性平板封嚴(yán)片來實(shí)現(xiàn)這一目的，會(huì)帶來裝配問題，并且當(dāng)各結(jié)構(gòu)件在工作中發(fā)生變形時(shí)，封嚴(yán)片的壽命和可靠性將受到較大的影響。為此，考慮采用U 型封嚴(yán)片對(duì)上端壁做進(jìn)一步封嚴(yán)。由于存在彈性，其裝配性和封嚴(yán)性能都可以大大加強(qiáng)。U型封嚴(yán)片參數(shù)如圖3所示。

圖3 U型封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)參數(shù)Fig.3 Parameters of U-type seal

在U 型封嚴(yán)片基礎(chǔ)上，可考慮采用O 型封嚴(yán)片增加封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽上端面的狹縫范圍，進(jìn)一步加強(qiáng)封嚴(yán)效果。O 型封嚴(yán)片模型及參數(shù)如圖4 所示?？紤]到封嚴(yán)片上下存在壓差，如果采用概念型結(jié)構(gòu)，必須在封嚴(yán)片上端面打孔產(chǎn)生均壓效果，以免上端面在壓差作用下變形，導(dǎo)致上端面間隙ia增加，降低封嚴(yán)效果。由于整O 型封嚴(yán)片的剛性較大，不利于安裝和使用，因此，在O 型封嚴(yán)片上端面打開缺口(改良型)，解決上述問題。

圖4 O型封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)參數(shù)Fig.4 Parameters of O-type seal

上述各模型主要參數(shù)的基準(zhǔn)值如表1所示。

表1 模型主要參數(shù)基準(zhǔn)值Table 1 The seal parameter base value

3 數(shù)值計(jì)算方法

以平板封嚴(yán)片模型為例介紹網(wǎng)格模型。如圖5所示，計(jì)算網(wǎng)格采用單層六面體網(wǎng)格，在封嚴(yán)槽及上下通道區(qū)域加密。壁面給定15 層邊界層網(wǎng)格，以1.2增長比率自動(dòng)匹配當(dāng)?shù)鼐W(wǎng)格密度，第一層網(wǎng)格小于0.001 mm，確保在主要流動(dòng)區(qū)域內(nèi)y+＜1。

圖5 計(jì)算網(wǎng)格Fig.5 The computational grid

采用有限體積法離散，全隱式技術(shù)求解定常RANS 方程。對(duì)流項(xiàng)采用二階精度格式，湍流模型為Shear Stress Transport(SST)模型[20-21]，轉(zhuǎn)捩模型為Gamma/Theta模型[22]，上述方法對(duì)流動(dòng)和傳熱問題的計(jì)算具有很好的計(jì)算精度。

氣流自上向下流動(dòng)，進(jìn)口給定總溫、總壓；出口給定靜壓；壁面給定無滑移邊界；前后面采用鏡像面。渦輪導(dǎo)向器周向縫隙的壓差變化較大，本文通過調(diào)整進(jìn)口總壓，模擬了3 種壓比狀態(tài)下的流動(dòng)情況。進(jìn)出口邊界條件如表2所示。

表2 進(jìn)出口邊界條件Table 2 Boundary condition of inflow and outflow

4 封嚴(yán)片流動(dòng)特性分析

4.1 平板封嚴(yán)片研究

以i=0.10 mm模型的工況2計(jì)算結(jié)果為例，闡述存在間隙時(shí)平板封嚴(yán)片的流動(dòng)機(jī)理。圖6給出了懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)內(nèi)部流動(dòng)情況?？梢?，上方來流進(jìn)入相鄰封嚴(yán)槽縫隙時(shí)加速到Ma≈0.2，隨后沖擊到封嚴(yán)片上方，貼封嚴(yán)片壁面沿兩側(cè)流動(dòng)。氣流進(jìn)入封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽下表面形成狹縫后，基本保持層流流動(dòng)，在狹縫進(jìn)口流速迅速增加，在向后流動(dòng)過程中，總壓逐漸降低，速度逐漸增加。在溫度、通道尺寸不變的情況下，為達(dá)到流量平衡，狹縫中的總壓損失將導(dǎo)致氣流速度上升。氣流流出狹縫后，總壓急劇下降。氣流在出口的偏轉(zhuǎn)是由小擾動(dòng)引起的，對(duì)封嚴(yán)槽內(nèi)部流動(dòng)和泄漏量評(píng)估影響不大。

圖6 懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)內(nèi)部流動(dòng)(i=0.10 mm，工況2)Fig.6 The flow structure of the dangling sealing structure

圖7給出了臺(tái)階型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)流場(chǎng)的馬赫數(shù)云圖和壓力云圖(iL=iR=0.10 mm，工況2)，臺(tái)階差Hs=0.33 mm?？煽闯?，相鄰封嚴(yán)槽出現(xiàn)臺(tái)階后，封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽有兩個(gè)搭接點(diǎn)。氣流通道在左側(cè)搭接點(diǎn)前逐漸收斂，氣流逐漸加速，損失較小。氣流在右側(cè)搭接點(diǎn)前流速較低，壓力損失較小。右側(cè)搭接點(diǎn)后呈擴(kuò)張通道，搭接點(diǎn)左側(cè)壓力遠(yuǎn)低于出口壓力，氣流速度遠(yuǎn)高于懸空型狹縫出口速度。因此，當(dāng)封嚴(yán)槽出現(xiàn)臺(tái)階時(shí)，會(huì)增加氣體泄漏，封嚴(yán)效果降低。

圖7 臺(tái)階型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)內(nèi)部流動(dòng)(iL=iR=0.10 mm，Hs=0.33 mm，工況2)Fig.7 The flow structure of the step sealing structure

考察了間隙i=iL=iR=0.05，0.10，0.20，0.30 mm4種情況下的泄漏特性。以進(jìn)口折合流量評(píng)估泄漏量，進(jìn)口折合流量按公式(1)計(jì)算。圖8給出了懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)的泄漏特性。由圖可知，隨著間隙的減小，泄漏量減小，且泄漏量減小速率增加?？梢?，增加封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽端面的配合度，減小間隙，對(duì)于封嚴(yán)至關(guān)重要。

圖8 懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)泄漏特性Fig.8 The leakage characteristic of the dangling structure

式中：為進(jìn)口折合流量(K0.5·kg)/(s·kPa)，G0為進(jìn)口流量(kg/s)，為進(jìn)口總壓(kPa)，為進(jìn)口總溫(K)。

圖8 結(jié)果還表明，隨著壓比的增加，泄漏量增加，且泄漏量增加速率減小。這是由于隨著壓比的增加，狹縫中的馬赫數(shù)逐漸增加，且流量函數(shù)增幅下降。采用取消封嚴(yán)片的泄漏量，將同等邊界條件下帶封嚴(yán)片的泄漏量進(jìn)行相對(duì)化，獲得相對(duì)泄漏量。平板封嚴(yán)片的相對(duì)泄漏量如圖9所示，可看出，懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)在各壓比下的相對(duì)泄漏量，隨間隙的變化規(guī)律一致，間隙對(duì)泄漏量影響較大，i=0.05 mm 時(shí)，懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)的泄漏量僅為無封嚴(yán)片時(shí)的10%，且比i=0.10 mm 時(shí)的相對(duì)泄漏量降低約20%。壓比對(duì)相對(duì)泄漏量影響較小，且隨著壓比的降低，相對(duì)泄漏量略有下降。在狹縫間隙為0.30 mm 時(shí)，臺(tái)階型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)與懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)的封嚴(yán)效果相當(dāng)。隨著間隙的減小，臺(tái)階型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)比懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)的泄漏量大，且壓比對(duì)臺(tái)階型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)的相對(duì)泄漏量影響減小。當(dāng)i=iL=iR=0.05 mm 時(shí)，臺(tái)階型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)的泄漏量約為懸空型封嚴(yán)縫結(jié)構(gòu)的2倍。

圖9 平板封嚴(yán)片相對(duì)泄漏量隨狹縫間隙的變化Fig.9 The relative leakage of the plane seal with i

圖10 考察了wi=0.92，1.83，2.75，3.55 mm4 種情況下的泄漏特性。可看出，隨wi的增大，泄漏量減小，且基本呈線性變化。不同壓比下的梯度略有區(qū)別，3 組邊界中，工況1 條件下的相對(duì)泄漏量隨wi的變化最大，wi從0.92 mm 增加到3.55 mm，相對(duì)泄漏量下降約6.8%。圖11為工況2條件下，不同wi取值的平板封嚴(yán)片馬赫數(shù)云圖。可看出，各模型的流動(dòng)規(guī)律基本一致。隨著狹縫寬度的增加，氣流在狹縫中的加速性增加，說明其中壓力損失逐漸增加，從而導(dǎo)致泄漏量下降。

圖10 平板封嚴(yán)片相對(duì)泄漏量隨狹縫范圍的變化Fig.10 The relative leakage of the plane seal with wi

圖11 不同狹縫范圍取值的平板封嚴(yán)片馬赫數(shù)云圖(工況2)Fig.11 The Mach Number counter of structures with different wi

考慮到封嚴(yán)片在封嚴(yán)槽里可能存在串動(dòng)，進(jìn)一步研究了w變化的影響。該模型保持封嚴(yán)片寬度和封嚴(yán)槽結(jié)構(gòu)尺寸不變，即可保持總的狹縫寬度wi不變。從圖12可以看出，平板封嚴(yán)片相對(duì)泄漏量基本不隨w變化。圖13 給出了工況2 條件下，封嚴(yán)片偏離中心位置向右移動(dòng)后的馬赫數(shù)云圖。可看出，狹縫寬度較大的一側(cè)氣流速度變化也較大。定量分析結(jié)果表明，狹縫寬度小的一側(cè)流量大，大的一側(cè)流量小，但總流量基本保持不變。因此，只要保持狹縫總寬度不變，泄漏量基本不變。

圖12 平板封嚴(yán)片相對(duì)泄漏量隨間隙的變化Fig.12 The relative leakage of the plane seal with w

圖13 不同w取值的平板封嚴(yán)片馬赫數(shù)云圖(工況2)Fig.13 The Mach Number counter of structures with different w

圖14進(jìn)一步考察了封嚴(yán)槽下緣板縫隙的影響，模型調(diào)整過程中保持狹縫覆蓋范圍wi不變?？梢钥闯?，高壓比(工況2、工況3)條件下，W2＞0.35 mm時(shí)，不同W2的流量不變；W2＜0.35 mm 時(shí)，流量隨W2減小而減小。低壓比(工況1)條件下，隨W2減小，流量下降，且流量下降速率增加。圖15給出了工況2條件下，W2減小到0.35 mm 和0.20 mm 的馬赫數(shù)云圖?？梢钥闯?，當(dāng)W2=0.35 mm 時(shí)，封嚴(yán)槽下緣板縫隙中的低速區(qū)減小(與W2=0.50 mm相比，見圖6)，當(dāng)W2=0.20 mm時(shí)，限流截面已位于封嚴(yán)槽下緣板縫隙中。因此，當(dāng)封嚴(yán)槽緣板縫隙減小到較小的數(shù)值時(shí)也會(huì)起到一定的封嚴(yán)效果，但是在工程實(shí)際中很難應(yīng)用。

圖14 平板封嚴(yán)片相對(duì)泄漏量隨W2的變化Fig.14 The relative leakage of the plane seal with W2

圖15 不同W2取值的平板封嚴(yán)片馬赫數(shù)云圖(工況2)Fig.15 The Mach Number counter of structures with different W2

4.2 不同結(jié)構(gòu)封嚴(yán)片對(duì)比

在基礎(chǔ)尺寸條件下，考察了不同封嚴(yán)片模型的流動(dòng)模式和泄漏特性。圖16 給出了不同結(jié)構(gòu)封嚴(yán)片在工況2條件下的馬赫數(shù)云圖。

圖16 不同結(jié)構(gòu)封嚴(yán)片馬赫數(shù)云圖(工況2)Fig.16 The Mach Number counter of different seal structures

對(duì)于U型封嚴(yán)片，U1型為概念型，U2型的設(shè)計(jì)希望在側(cè)壁也產(chǎn)生節(jié)流，U3型考察了加長上端面的效果。可以看到，氣流進(jìn)入封嚴(yán)槽后，向兩側(cè)流動(dòng)，經(jīng)封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽上端面節(jié)流位置后加速，具有一定的節(jié)流效果。U1型封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)中，氣流在封嚴(yán)槽兩側(cè)按規(guī)則的弧線流動(dòng)，并在其內(nèi)側(cè)形成漩渦。U2封嚴(yán)片兩側(cè)與封嚴(yán)槽距離較近，沒有形成較大漩渦。U3型封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)中，氣流基本貼壁流動(dòng)。

O 型封嚴(yán)片內(nèi)部中空，因?yàn)槠鋬?nèi)部基本沒有流動(dòng)，所以僅做外部流動(dòng)模擬。從圖中看，O型封嚴(yán)片更像一個(gè)較厚的平板封嚴(yán)片，但是由于中空，O型封嚴(yán)片具有一定彈性。O1 型封嚴(yán)片在O 型封嚴(yán)片基礎(chǔ)上中間打開一缺口，但其中間空腔區(qū)域幾乎沒有流動(dòng)，與O 型封嚴(yán)片在狹縫、封嚴(yán)槽兩側(cè)、封嚴(yán)槽緣板狹縫的流動(dòng)基本一致。O1型封嚴(yán)片與U3型封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)形式類似，但二者流動(dòng)形式完全不同。

圖17 比較了不同類型封嚴(yán)片的封嚴(yán)效果?？梢钥吹?，3種U型封嚴(yán)片雖然在流動(dòng)形式上不同，但封嚴(yán)效果相近。兩種O型封嚴(yán)片的封嚴(yán)效果幾乎完全相同。U型封嚴(yán)片和O型封嚴(yán)片較平板封嚴(yán)片的封嚴(yán)效果分別提高約3%和7%。由于U型封嚴(yán)片和O型封嚴(yán)片具有彈性，其與封嚴(yán)槽間的間隙應(yīng)更小，較平板封嚴(yán)片的優(yōu)勢(shì)也應(yīng)更明顯，有待通過試驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證。

圖17 不同封嚴(yán)片結(jié)構(gòu)相對(duì)泄漏量隨壓比的變化Fig.17 The leakage characteristics of different seal structures varies with pressure ratio

5 結(jié)論

采用CFD 方法研究了封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽間存在間隙時(shí)的流動(dòng)特征，比較了平板封嚴(yán)片、U 型封嚴(yán)片、O型封嚴(yán)片存在間隙時(shí)的泄漏特性，主要結(jié)論如下：

(1) 當(dāng)采用平板封嚴(yán)片時(shí)，相鄰封嚴(yán)槽間出現(xiàn)臺(tái)階會(huì)降低封嚴(yán)效果。封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽內(nèi)表面的間隙是封嚴(yán)結(jié)構(gòu)中最關(guān)鍵的參數(shù)，封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽貼合得越好，氣體泄漏越少。狹縫寬度增加也會(huì)加強(qiáng)封嚴(yán)效果，但是作用有限。當(dāng)間隙和狹縫寬度不變時(shí)，封嚴(yán)片在封嚴(yán)槽中發(fā)生移動(dòng)不影響封嚴(yán)效果。封嚴(yán)槽緣板縫隙減小到較小的數(shù)值時(shí)也會(huì)起到一定的封嚴(yán)效果，但是很難在工程實(shí)際中應(yīng)用。

(2) 所考察的3種U型封嚴(yán)片的封嚴(yán)效果基本一致，幾何形狀的變化或繼續(xù)增加節(jié)流點(diǎn)可以改變流動(dòng)過程，但對(duì)氣體泄漏量影響不大。兩種O 型封嚴(yán)片的流動(dòng)和封嚴(yán)效果基本一致。U型封嚴(yán)片的封嚴(yán)效果優(yōu)于平板封嚴(yán)片，O 型封嚴(yán)片封嚴(yán)效果優(yōu)于U型封嚴(yán)片。

(3) 封嚴(yán)片的設(shè)計(jì)應(yīng)考慮具有一定的結(jié)構(gòu)變化適應(yīng)能力，選取彈性結(jié)構(gòu)的封嚴(yán)片，或選擇表面具有壓縮性的柔性材料，確保在彈性和壓差的作用下，封嚴(yán)片與封嚴(yán)槽緊密配合。封嚴(yán)槽的設(shè)計(jì)應(yīng)盡可能提高配合面的平整度，以便與封嚴(yán)片良好地配合。