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    汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)耦合凝汽器余熱回收方式淺析

    2022-10-27 02:23:40楊浩高秀志孫蓮謝林貴黃浩東俞越鄭湘泉胡勇
    東方汽輪機(jī) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:凝汽器

    楊浩,高秀志,孫蓮,謝林貴,黃浩東,俞越,鄭湘泉,胡勇

    (東方電氣集團(tuán)東方汽輪機(jī)有限公司,四川 德陽,618000)

    近些年來,為實(shí)現(xiàn)城市集中供熱,使人民群眾生活更加舒適,并且能夠達(dá)到節(jié)能效果,熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組已經(jīng)成為新增機(jī)組的主力機(jī)型[1-2]。隨著我國“炭達(dá)峰、碳中和”目標(biāo)的提出,對供熱汽輪機(jī)組來說,循環(huán)冷端的余熱利用、減小廢熱排放和提高電廠熱力循環(huán)效率成了當(dāng)前的迫切要求。

    常規(guī)火電機(jī)組的凝汽器余熱是直排大氣或通過循環(huán)水排往自然水域,造成較大的熱量損失和環(huán)境熱污染。小部分火電機(jī)組設(shè)置了熱泵系統(tǒng),如壓縮式熱泵技術(shù)[3-4]、吸收式熱泵技術(shù)[5-7]、基于Co-ah 循環(huán)[8]以及凝汽器高背壓改造技術(shù)[9]等,但僅能對電廠給定溫度的循環(huán)水進(jìn)行余熱回收,而該循環(huán)水溫并非熱泵工作的最優(yōu)工作區(qū)間,造成項(xiàng)目投資較大,整個(gè)機(jī)組及余熱回收系統(tǒng)的收益無法做到最優(yōu)化。

    因此,將汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)與凝汽器余熱回收系統(tǒng)耦合設(shè)計(jì),以實(shí)現(xiàn)常規(guī)火電機(jī)組在冬季供熱工況凝汽器余熱回收,同時(shí)減少電廠的環(huán)境熱污染,值得進(jìn)一步深化研究。

    1 凝汽器余熱回收系統(tǒng)

    本文以新疆某150 MW 火電機(jī)組為例,對機(jī)組進(jìn)行凝汽器余熱回收設(shè)計(jì)改造。該機(jī)組發(fā)電主要用于化工產(chǎn)品生產(chǎn),原運(yùn)行的2 臺135 MW 燃煤發(fā)電機(jī)組經(jīng)通流改造后增容至150 MW,增容后的1 號機(jī)組多余蒸汽通過汽輪機(jī)抽汽供集團(tuán)內(nèi)部化工產(chǎn)品生產(chǎn)使用,機(jī)組發(fā)電量仍維持135 MW以保證該集團(tuán)的化工生產(chǎn)用電,即1 號機(jī)組的抽汽已完全滿足集團(tuán)化工生產(chǎn)的用汽量需求。

    對于2 號機(jī)組改造擴(kuò)容帶來的多余蒸汽擬通過換熱首站的形式供烏魯木齊市主城區(qū)民居使用。該城市居民原供熱主要來自多臺燃?xì)忮仩t。天然氣價(jià)格逐年攀升,供熱成本越來越大,需要尋求較低成本利用的工業(yè)余熱利用來滿足供熱需求。同時(shí),供熱公司在燃?xì)忮仩t供熱過程中,已長期通過溴化鋰吸收式熱泵來實(shí)現(xiàn)將燃?xì)忮仩t的排放煙氣內(nèi)的余熱利用,并成功將煙氣的排放溫度降至40 ℃以下,余熱回收及降本效果非常明顯。因此針對2 號機(jī)組的余熱回收改造方案,供熱公司希望進(jìn)一步通過溴化鋰吸收式熱泵技術(shù)利用部分汽輪機(jī)抽汽作為高品質(zhì)熱源來實(shí)現(xiàn)回收利用凝汽器循環(huán)水的低品質(zhì)熱源,滿足供熱需求的同時(shí)降低熱電廠冷卻塔的負(fù)荷,減少冷卻塔的排“煙”(濕空氣)量。另外,在換熱首站內(nèi)設(shè)置尖峰換熱器實(shí)現(xiàn)供熱需求端的調(diào)峰(極端工況可進(jìn)一步通過熱力公司自己的燃?xì)忮仩t來進(jìn)行補(bǔ)供熱調(diào)峰)。

    根據(jù)上述機(jī)組實(shí)際條件,設(shè)計(jì)的熱力系統(tǒng)耦合凝汽器余熱回收系統(tǒng)如圖1 所示。

    圖1 熱力系統(tǒng)耦合凝汽器余熱回收系統(tǒng)示意圖

    該系統(tǒng)的運(yùn)行原理為從汽輪機(jī)連通管引出抽汽作為換熱首站尖峰加熱器和熱泵機(jī)組的高品質(zhì)熱源。溴化鋰吸收式熱泵利用汽輪機(jī)抽汽作為高品質(zhì)熱源從凝汽器循環(huán)水中吸收低品質(zhì)的熱量,連同高品質(zhì)熱源的熱量一起傳遞給熱網(wǎng)回水,最終實(shí)現(xiàn)熱網(wǎng)回水溫度提升滿足供熱需求,同時(shí)凝汽器循環(huán)水溫度降低,返回凝汽器使用。

    2 汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)耦合凝汽器余熱回收

    工業(yè)余熱雖然數(shù)量巨大,但都是品位較低的能源,一般15~35 ℃,無法直接使用。溴化鋰吸收式熱泵可以把溫度較低的熱能提升為溫度較高的熱能,同時(shí),熱泵也必須消耗一定的高品位能量,如機(jī)械能、電能或高溫?zé)崮艿取?/p>

    通常來說,將熱泵運(yùn)行時(shí)消耗的高品位能量設(shè)為Q1,回收的低品位能量設(shè)為Q2,則熱泵的性能系數(shù)(COP 值)定義為式(1):

    與鍋爐、電加熱器等制熱裝置相比,熱泵的特點(diǎn)是消耗少量的高品位能量,即可獲得大量所需熱能。

    吸收式熱泵的造價(jià)一般較高,所以進(jìn)行基于吸收式熱泵的電廠余熱回收系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí),不僅要滿足用熱需求及余熱回收的效率,還要重點(diǎn)考慮投資成本。成本回收年數(shù)n 是一個(gè)重要的參考依據(jù),相關(guān)文獻(xiàn)給出了其計(jì)算方法,見式(2):

    式中,I 為吸收式熱泵的設(shè)備投資,元;Q 為吸收式熱泵一年的總制熱量,MJ/年;S 為熱泵所取代的加熱裝置的產(chǎn)熱成本,元/MJ;E 為熱泵驅(qū)動熱源的熱量成本,元/MJ;COP 為熱泵的性能系數(shù);q 為熱泵的額定出力,MJ/h;t 為熱泵全年折算成全負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間,h/年。

    由式(2)可見,COP 值越高,回收年數(shù)越短,因此系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)要合理選擇熱水的升溫幅度。

    根據(jù)前述電廠提供的運(yùn)行數(shù)據(jù),在額定供熱工況各熱源點(diǎn)參數(shù)見表1。

    表1 某150 MW 機(jī)組熱力參數(shù)

    根據(jù)上述參數(shù),結(jié)合式(1)、式(2)對溴化鋰熱泵進(jìn)行選型計(jì)算,其參數(shù)見表2,熱泵單價(jià)918 萬元/臺。

    表2 熱泵I 選型參數(shù)

    根據(jù)溴化鋰溶液的性質(zhì),如圖2 所示,在低溫條件其冷劑(水)的蒸發(fā)壓力隨溫度降低而降低,因此,當(dāng)余熱水(即凝汽器的循環(huán)水)溫度較低時(shí),熱泵工作的蒸發(fā)壓力也較低,造成熱泵制造及運(yùn)行成本均較高。

    圖2 溴化鋰溶液性質(zhì)

    針對上述情況,可以對汽輪機(jī)組進(jìn)行通流核算,在滿足機(jī)組安全運(yùn)行的情況下,通過升背壓的方式適當(dāng)提高余熱水的溫度,優(yōu)化吸收式熱泵的運(yùn)行條件,進(jìn)而降低其初期投入。

    經(jīng)過熱力聯(lián)算,當(dāng)把凝汽器背壓由4.9 kPa.a升高至6.5 kPa.a 時(shí),循環(huán)水出口溫度為34.6 ℃,即為吸收式熱泵的余熱入口溫度。采用軟件對吸收式熱泵的熱力系統(tǒng)進(jìn)行了模擬仿真。

    驅(qū)動蒸汽(參數(shù)0.35 MPa.a,174.7 ℃,100.6 t/h)依次經(jīng)過發(fā)生器、疏水冷卻器。此過程中,驅(qū)動熱源的熱量首先被傳遞給溴化鋰溶液,使其溶液中的水分蒸發(fā),形成高溫水蒸氣,同時(shí),溴化鋰溶液濃度由稀溶液變成濃溶液;然后,驅(qū)動蒸汽形成的凝結(jié)水再進(jìn)一步被熱網(wǎng)水冷卻,最終變成溫度為50 ℃的熱水,排出熱泵。余熱水經(jīng)蒸發(fā)器后,溫度由34.6 ℃降低為30.3 ℃,余熱熱量被低溫水吸收,變成低溫水蒸氣。

    熱網(wǎng)水進(jìn)吸收式熱泵后,被分成兩部分;一部分熱網(wǎng)水去疏水冷卻器,與驅(qū)動熱源凝結(jié)成的飽和水進(jìn)行換熱,吸收熱量,進(jìn)一步降低該凝結(jié)水的溫度;另一部分熱網(wǎng)水去吸收式熱泵的吸收器,與溴化鋰濃溶液進(jìn)行換熱,此時(shí)溴化鋰濃溶液吸收蒸發(fā)器來的水蒸氣,濃度降低釋放熱量給熱網(wǎng)水;然后,熱網(wǎng)水再到吸收式熱泵的冷凝器,該過程中,熱網(wǎng)水將高溫水蒸氣凝結(jié),吸收熱量;凝結(jié)水再經(jīng)減壓后至蒸發(fā)器;最終熱網(wǎng)水變成溫度為68.3 ℃的中溫水,再與水水換熱器出來的熱水進(jìn)行混合,排出熱泵。

    根據(jù)上述參數(shù),結(jié)合式(1)、式(2)對溴化鋰熱泵進(jìn)行選型計(jì)算,其參數(shù)見表3,熱泵單價(jià)約800萬元/臺。

    表3 熱泵II 選型參數(shù)

    上述熱泵出口溫度的進(jìn)一步提升,可以通過尖峰加熱器實(shí)現(xiàn)。

    對比表2、表3 可知,將汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)與凝汽器余熱回收系統(tǒng)進(jìn)行耦合分析,優(yōu)化吸收式熱泵的運(yùn)行條件,可有效降低項(xiàng)目的初期投資(本文所舉范例僅熱泵成初期設(shè)備成本就節(jié)約300 萬元),設(shè)備的成本回收年數(shù)也有所降低。

    3 余熱回收對熱力系統(tǒng)的影響

    根據(jù)前文所述,將凝汽器余熱回收與熱力系統(tǒng)進(jìn)行耦合分析,凝汽器背壓有所升高,循環(huán)水溫度調(diào)整到吸收式熱泵較為經(jīng)濟(jì)的工作溫度區(qū)間,本節(jié)將對此種調(diào)整對于整個(gè)機(jī)組的熱力系統(tǒng)的影響進(jìn)行分析。

    根據(jù)機(jī)組進(jìn)行余熱利用前的熱平衡圖,摘錄其主要熱力參數(shù),見表4。

    表4 未進(jìn)行余熱耦合利用前的熱力系統(tǒng)參數(shù)

    將凝汽器余熱利用與機(jī)組熱力系統(tǒng)進(jìn)行耦合分析后,機(jī)組的主要熱力參數(shù)見表5。

    表5 將凝汽器余熱利用耦合機(jī)組熱力系統(tǒng)參數(shù)

    對比表4、表5 可知,機(jī)組背壓升高后,電機(jī)功率略有降低(1.2 MW),供熱蒸汽量增加93 t/h。按火力發(fā)電上網(wǎng)電價(jià)0.3 元/kWh,供熱單價(jià)30元/GJ 計(jì)算,電費(fèi)損失1 200×0.3×24=8 640 元/天;增加的供熱收益為:30×93×2.8×24=187 488 元/天。

    由此可見,將凝汽器余熱利用與機(jī)組熱力系統(tǒng)耦合分析后,電廠每天可增加收入約17.9 萬元。同時(shí),熱力公司在余熱利用系統(tǒng)的投入亦可降低,成本回收年數(shù)也會減小。因此,耦合分析對于電廠、熱力公司都能產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益,值得推廣。

    4 結(jié)論

    余熱(循環(huán)水)的溫度會影響余熱回收的效率和經(jīng)濟(jì)性,還會影響輸出熱源的溫度。余熱溫度較低時(shí),制取熱水的溫度不宜太高,否則熱泵的成本會較高,經(jīng)濟(jì)性就比較差。當(dāng)其他參數(shù)不變時(shí),進(jìn)入熱泵蒸發(fā)器的余熱水的溫度越高,越有利于余熱回收。余熱水出口溫度每升高1 ℃,余熱回收量增加4%~6%,原因是熱泵的蒸發(fā)壓力取決于余熱水的出口溫度,余熱水的出口溫度越低,蒸發(fā)壓力(蒸發(fā)溫度)下降,熱泵系統(tǒng)吸收器中吸收冷劑中水蒸氣的能力減弱,稀溶液的濃度升高,繼而余熱的回收量下降。

    因此,在新設(shè)機(jī)組或者老機(jī)組凝汽器余熱改造項(xiàng)目中,采用上述方法,將凝汽器余熱回收與汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)進(jìn)行耦合分析,可有效降低成本,提高運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,達(dá)到節(jié)能減排的目的。

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