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    內(nèi)河交匯處沉管隧道基槽回淤厚度研究

    2022-10-27 12:49:02傅鶴林董子龍洪開榮安鵬濤
    長江科學(xué)院院報(bào) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:交匯處基槽淤積

    傅鶴林,董子龍,,洪開榮,安鵬濤,林 銳

    (1.中南大學(xué) 土木工程學(xué)院, 長沙 410075; 2.中國中鐵隧道局集團(tuán)有限公司,廣州 510000)

    1 研究背景

    沉管隧道具有適用性強(qiáng)、施工效率高等特點(diǎn),被廣泛用于大截面過江過河隧道的修建,同時(shí)易受高壓水威脅[1-2]。隧道標(biāo)高及平順度對(duì)隧道防水性能影響極大,施工期須嚴(yán)格控制沉管隧道的軸線及標(biāo)高誤差。

    受流水動(dòng)力作用,基槽周邊淤泥易導(dǎo)致基槽標(biāo)高不平整,影響沉管隧道平順度。Dissanayakea[3]采用數(shù)值模擬手段揭示了不同環(huán)境參數(shù)下沖淤的地形演變規(guī)律;Van Rijin等[4]借助試驗(yàn)結(jié)果建立了泥沙模型,探討了潮流對(duì)海岸的影響機(jī)制;安永寧[5]利用MIKE軟件建立了龍口灣附近海域的水沙模型,并分析了其適用性;王建軍等[6]建立了受潮汐影響的二維水沙模型,分析了各工況下沖淤情況;聞云呈等[7]在挾沙公式、懸沙交換模式的基礎(chǔ)上建立了三沙河段非均質(zhì)二維水沙模型,分析了長江口一期整治后水動(dòng)力及沖淤情況,并對(duì)治理效果進(jìn)行了評(píng)估;曹影峰等[8-9]依托深中通道沉管隧道工程,研究了挖槽回於隨時(shí)間及空間的變化規(guī)律;賀少輝等[10]采用水槽模型試驗(yàn)和理論分析相結(jié)合的方式,研究了沉管沉放過程中,水流流態(tài)變化對(duì)基槽邊坡穩(wěn)定性的影響;肖明清[11]結(jié)合理論計(jì)算和試驗(yàn)成果,對(duì)南京長江沉管隧道的基槽穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)價(jià);辛文杰等[12]通過監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),分析了洪水和臺(tái)風(fēng)對(duì)挖槽回淤的不同影響。

    以上研究為沉管隧道基槽回淤分析與治理提供了指導(dǎo),但主要針對(duì)單一河流,鮮有考慮兩河交匯處基槽回淤工況?;诖?,依托廣州如意坊隧道,考慮實(shí)際施工情況,構(gòu)建對(duì)應(yīng)的數(shù)值計(jì)算模型,并與實(shí)際監(jiān)測(cè)值對(duì)比,揭示交匯處基槽回淤規(guī)律,探究內(nèi)河交匯處基槽淤積厚度沿河斷面的分布規(guī)律,分析內(nèi)河交匯時(shí)基槽淤積對(duì)沉管隧道管線平順度及標(biāo)高控制的影響,以期為類似工程提供相應(yīng)的參考。

    2 工程簡介

    廣州如意坊放射線系統(tǒng)工程位于廣州市荔灣區(qū),北起內(nèi)環(huán)路如意坊立交,經(jīng)如意坊隧道過江后與芳村大道相接。主線全長2 394.8 m,由主線隧道、連接線及如意坊立交組成。如意坊隧道主線全長1 511 m,岸上段893 m,沉管段618 m。河段徑流來源主要有流溪河、白坭水以及洪水期北江由蘆苞水閘和西南水閘,白坭水多年平均流量為45.8 m3/s,流速為0.3~1.5 m/s,流溪河多年平均流量為87.7 m3/s,流速為0.4~1.7 m/s。河流交匯處水流降低,水流挾沙力下降,易產(chǎn)生回旋現(xiàn)象。而基槽的開挖使得河流斷面突然增大,進(jìn)一步降低了河流流速,懸移質(zhì)難以排出。潮汐作用下,淡水與咸水混合,懸移質(zhì)易產(chǎn)生凝絮,在基槽底部出現(xiàn)渾濁帶,在低浮動(dòng)力條件下易出驟淤。因此,受長期潮汐影響,基槽內(nèi)易回淤,基床存在淤泥將導(dǎo)致沉管段沉降無法控制,發(fā)生重大漏水風(fēng)險(xiǎn)。

    沉管所處地層為淤泥及砂層,為防止基槽底部回淤,基槽開挖坡度據(jù)地質(zhì)情況取1∶1~1∶5,沉管管段基槽開挖設(shè)兩級(jí)平臺(tái),沉管基槽斷面如圖1所示。

    圖1 沉管基槽斷面Fig.1 Sectional view of the foundation trench of immersed tube tunnel

    3 三維水動(dòng)力控制方程

    受流域內(nèi)航道影響,基槽需分期分段開挖,施工周期長。受長期河流沖刷及潮汐影響,基槽內(nèi)易回淤,存在重大漏水風(fēng)險(xiǎn)。

    3.1 基本控制方程

    如意坊沉管隧道工程所在流域中,河道水平寬度遠(yuǎn)大于豎向深度,將三維問題簡化為二維平面問題,流體連續(xù)性微分方程表達(dá)式為

    (1)

    水平面x與y向動(dòng)量微分方程計(jì)算式分別為

    (2)

    (3)

    3.2 泥沙運(yùn)輸模型

    3.2.1 輸沙方程計(jì)算

    聯(lián)立式(1)—式(3),解得輸沙方程計(jì)算式為

    (4)

    3.2.2 河床變形方程

    河床變形原因有2種,第1種為推移質(zhì)引起變形,第2種為懸移質(zhì)引起變形。將2種變形因素合并,得二維河床變形方程計(jì)算表達(dá)式為

    (5)

    式中:ρs為河床沙干密度;zbg、zbs分別為推移質(zhì)和懸移質(zhì)引起的河床高度變化;αs為恢復(fù)飽和系數(shù);ω為泥沙沉降速度;β為實(shí)測(cè)率定系數(shù);c為單位水體含沙量;c*為水流挾沙力;gbx、gby分別為x、y方向推移質(zhì)單寬輸沙率。

    3.2.3 水流挾沙力

    水流挾沙力是水流懸移質(zhì)中可攜帶的最大含沙量,據(jù)此可判別河床狀態(tài)。目前廣泛使用的是張瑞瑾[13]的二維挾沙力,計(jì)算式為

    (6)

    4 數(shù)值計(jì)算模型

    MIKE 21在二維數(shù)值模擬方面具有強(qiáng)大功能,可廣泛應(yīng)用于河流、湖泊、河口和海岸水流及泥沙的仿真模擬。MKE 21基于矩形網(wǎng)格,不考慮水的垂向分層[14]。HD模塊是MIKE 21的核心模塊,為環(huán)境模擬和泥沙傳輸提供了水動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)。同時(shí),它具有無礙性、高效性、便攜性、廣泛性、兼容性和靈活性及公認(rèn)性的優(yōu)點(diǎn)。

    4.1 計(jì)算模型

    考慮交匯處流域內(nèi)流場(chǎng)的變化,以及進(jìn)出口邊界的影響,選取以廣州大坦沙尾為中心,白坭水道下游分支白沙河和沙貝海為入口邊界,西河道為出口邊界的計(jì)算流域。入口邊界距河流交匯處1.03 km。出口邊界距交匯處1.17 km。采用河底高程數(shù)據(jù)作為地形資料建立原始地形圖。在MIKE軟件中將地形圖概化處理,生成河底地形,并設(shè)置邊界,方便網(wǎng)格劃分及后續(xù)計(jì)算,概化后計(jì)算模型如圖2所示。

    圖2 概化計(jì)算模型Fig.2 Generalized diagram of calculation model

    由于模型涉及流域尺度相對(duì)較小,因而采取較高的網(wǎng)格密度。最小網(wǎng)格精度為10 m,整體模型網(wǎng)格數(shù)量約9 500個(gè),使用非結(jié)構(gòu)化三角網(wǎng)格離散計(jì)算域。

    4.2 計(jì)算參數(shù)

    沉管隧道基槽開挖施工近11個(gè)月,需計(jì)算涵蓋枯季及洪季的水沙特性。模擬數(shù)據(jù)結(jié)合中交廣州水運(yùn)工程設(shè)計(jì)研究院提供的工程設(shè)計(jì)勘察資料及珠江水利委員會(huì)水文局和廣東水文局聯(lián)測(cè)資料,如表1所示。

    表1 參數(shù)取值Table 1 Parameter values

    計(jì)算模型的模擬時(shí)間按基槽計(jì)劃工期的起止時(shí)間進(jìn)行。模型上游入口邊界采用流量邊界條件,模型下游出口邊界采用水位邊界條件。計(jì)算時(shí)將入口流量數(shù)據(jù)及出口水位數(shù)據(jù)編輯成序列文件導(dǎo)入MIKE模型中。為研究擬建隧道基槽所在流域的沖淤情況,以輸入為含沙量為邊界條件。廣州珠江水系推移質(zhì)輸沙率占比較低,不足15%,本次模擬主要考慮懸移質(zhì)的影響。據(jù)設(shè)計(jì)資料,擬建隧道工程所在河道內(nèi)泥沙顆粒較小,級(jí)配集中,選用懸移質(zhì)中值粒徑為0.014 mm,床沙中值粒徑為0.018 mm。

    4.3 模型適用性對(duì)比

    為驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果的合理性,選取基槽中線所在斷面及上下游共4個(gè)斷面進(jìn)行監(jiān)測(cè),于各斷面深泓線處布置測(cè)點(diǎn),對(duì)比2015年11月的擬建工程流域內(nèi)的流速、流向、水位及含沙量實(shí)測(cè)資料進(jìn)行相關(guān)驗(yàn)證。水文驗(yàn)證斷面及測(cè)點(diǎn)布置如圖3所示。

    圖3 水文測(cè)點(diǎn)布置Fig.3 Layout of hydrological survey points

    選取各監(jiān)測(cè)斷面枯季大小潮水位時(shí)程曲線進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證,如圖4所示。

    圖4 水位驗(yàn)證結(jié)果Fig.4 Verification result of water level

    由各斷面驗(yàn)證結(jié)果可知,水位曲線相位差為0.6 h,最高潮與最低潮水位偏差為10 cm,模型計(jì)算水位與實(shí)測(cè)水位吻合狀況良好。

    5 計(jì)算結(jié)果分析

    5.1 計(jì)算工況

    前文已進(jìn)行了擬建隧道工程所在區(qū)域的二維水沙計(jì)算模型的建立和驗(yàn)證?,F(xiàn)利用所建模型計(jì)算基槽施工區(qū)域的沖淤結(jié)果。如意坊沉管隧道基槽開挖分三階段,具體階段施工內(nèi)容如表2所示,各階段基槽竣挖工況示意圖如圖5所示。

    表2 各階段施工內(nèi)容Table 2 Construction content at each stage

    圖5 基槽浚挖工況Fig.5 Working conditions of foundation trench dredging

    5.2 施工第一階段模擬結(jié)果

    基槽施工第一階段將完成河流交匯處中心部分的開挖,基槽將經(jīng)歷約120 d的洪季沖淤。基槽開挖影響了流域內(nèi)的流場(chǎng)分布,使交匯區(qū)流場(chǎng)變得更加復(fù)雜。河道橫斷面突然擴(kuò)大,令河流流速驟降,導(dǎo)致河流挾沙力下降,勢(shì)必造成泥沙沉降淤積。

    第一階段基槽開挖兩次沖淤模擬結(jié)果如圖6所示?;鄣谝浑A段施工成槽后45 d,出現(xiàn)較明顯的淤積現(xiàn)象。南北兩側(cè)底腳淤積厚度約3 cm,基槽底中部淤積厚度為1.3 cm左右,呈現(xiàn)出從底腳向中部淤積厚度逐漸減小的趨勢(shì)。邊坡上也略有淤積,淤積厚度隨高程升高而降低。

    圖6 第一階段45 d淤積結(jié)果和91 d成槽結(jié)果Fig.6 Simulation result of siltation 45 days and 91 days after the first stage of trench formation

    北側(cè)邊坡及底腳的淤積趨勢(shì)明顯大于南側(cè),這是由于北側(cè)為來流方向。水流進(jìn)入基槽后開始降速,泥沙在北側(cè)坡上逐步沉降。而到達(dá)南側(cè)邊坡后高程抬升,流速增加,泥沙沉降效果減弱,甚至在南側(cè)坡頂出現(xiàn)局部沖刷現(xiàn)象。

    基槽第一階段成槽91 d后,淤積現(xiàn)象越發(fā)明顯,淤積面積也逐步增加。依然以底腳部位淤積最為明顯,厚度約為5 cm,基底中部淤積厚度約為1.8 cm。在此期間兩側(cè)側(cè)邊坡的淤積厚度增加明顯,達(dá)到1.5 cm左右,但仍呈現(xiàn)北側(cè)大于南側(cè)的趨勢(shì)。

    5.3 施工第二階段模擬結(jié)果

    基槽施工第二階段將完成兩岸部分的開挖,此階段內(nèi)基槽將經(jīng)歷約120 d的枯季沖淤。與第一階段不同的是,第二階段的基槽還將影響近岸流域內(nèi)的流場(chǎng)變化。第二階段基槽開挖兩次沖淤模擬結(jié)果如圖7所示。

    圖7 第二階段60 d淤積結(jié)果和120 d成槽結(jié)果Fig.7 Simulation result of siltation 60 days and 120 days after the second stage of trench formation

    基槽第二階段成槽60 d后,河流交匯處基槽已成槽120 d。此時(shí)一期基槽的回淤量持續(xù)增大,邊坡淤積厚度為1.7 cm左右,基底淤積厚度約3 cm,底腳淤積厚度達(dá)6.5 cm。二期基槽回淤現(xiàn)象較弱,西側(cè)基槽基底淤積約為1.5 cm,邊坡淤積約為0.8 cm。而右側(cè)基槽整體回淤量較小,淤積厚度約0.7 cm。

    進(jìn)入枯季河流含沙量降低,整體表現(xiàn)為水豐沙少,這也是交匯基槽回淤強(qiáng)度降低的主要原因。兩岸基槽較淺,且原始地貌下河流流速低,流量小,因而回淤強(qiáng)度更不及交匯處。

    第二階段基槽成槽120 d后,三段基槽的淤積厚度均稍有增加。一期基槽基總體表現(xiàn)出北側(cè)淤積大于南側(cè),同時(shí)回淤分布越來越廣。最大回淤厚度出現(xiàn)在基底,達(dá)7.5 cm,且在基底范圍內(nèi)淤積分布逐漸均勻。南北兩側(cè)邊坡淤積厚度也增加到3 cm。東西側(cè)兩段基槽淤積厚度分別達(dá)到2.3 cm和1.5 cm,回淤緩慢。

    5.4 施工第三階段模擬結(jié)果

    第三階段將挖出剩余泥沙,完成沉管基槽的貫通。本階段歷時(shí)90 d,河流從枯季進(jìn)入洪季。第三階段基槽開挖兩次沖淤模擬結(jié)果如圖8所示。

    圖8 第三階段31 d淤積結(jié)果和90 d成槽結(jié)果Fig.8 Simulation result of siltation 31 days and 90 days after the third stage trench formation

    新開挖的部位迅速出現(xiàn)回淤,淤積厚度達(dá)到2 cm,這與前期開挖的基槽已經(jīng)形成一定厚度的淤積有關(guān)。交匯處基槽淤積厚度緩慢增加,最大處達(dá)8 cm,東西兩段基槽最大淤積厚度約3 cm。

    此階段河流由枯季轉(zhuǎn)為洪季,含沙量逐漸增加,因而淤積強(qiáng)度開始提升?;壅w回淤也有相當(dāng)程度上的增加。

    基槽淤積厚度整體呈現(xiàn)中間大兩端小,北側(cè)大南側(cè)小。從坡頂?shù)降啄_,回淤厚度逐漸遞增,且坡頂回淤現(xiàn)象比底部弱得多。在淤積現(xiàn)象最嚴(yán)重的交匯區(qū)基槽,大部分區(qū)域淤積厚度超過了10 cm,最厚處出現(xiàn)在基底,達(dá)到了近12 cm。東西兩段基槽也有近5 cm的淤積?;赜倬禐?0 cm左右,并且淤積影響范圍較大,有蔓延出基槽的趨勢(shì)。

    繪制基槽底部中部淤積厚度各階段演化曲線,如圖9所示。

    圖9 基槽底部淤積厚度演化曲線Fig.9 Evolution curve of siltation thickness at thebottom of foundation trench

    圖9表明基槽底部淤積厚度不斷增加,施工第一階段厚度微弱增加,第二及第三階段基槽底部淤積厚度劇烈增大,對(duì)后期管線平順度及標(biāo)高控制將產(chǎn)生較大影響,須采取適宜措施進(jìn)行控制。

    6 結(jié) 論

    (1)根據(jù)擬建工程水文資料建立了數(shù)值分析模型,并結(jié)合實(shí)地勘測(cè)資料進(jìn)行模型參數(shù)率定和驗(yàn)證,檢驗(yàn)了所構(gòu)建模型的適用性。

    (2)計(jì)算模型結(jié)果顯示在內(nèi)河交匯處基槽淤積厚度整體呈現(xiàn)中間大兩端小、北側(cè)大南側(cè)小的特點(diǎn)。

    (3)回淤隨空間分布差異明顯,基槽底腳淤積顯著,且坡頂淤積厚度明顯小于坡底;回淤隨時(shí)間變化大,基槽竣挖前期迅速淤積,隨后回淤強(qiáng)度逐漸減弱。

    (4)沉管隧道基槽全部成槽后,基槽大部分區(qū)域回淤超過了10 cm,對(duì)后期管線平順度及標(biāo)高控制將產(chǎn)生較大影響,須采取適宜措施進(jìn)行控制。

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