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    步履式頂推施工關(guān)鍵技術(shù)及在連續(xù)鋼箱梁橋項(xiàng)目中應(yīng)用

    2022-10-24 05:54:10羅盛榮
    黑龍江交通科技 2022年11期
    關(guān)鍵詞:導(dǎo)梁步履滾輪

    羅盛榮

    (岳鴻建設(shè)發(fā)展有限公司,福建 漳州高新區(qū) 363118)

    1 建立施工模型

    某橋梁項(xiàng)目的主體結(jié)構(gòu)需要橫跨高速公路,最大的跨度達(dá)到了65 m,梁底距離地面的高度為7.5 m,且整個(gè)施工過程不能影響高速公路的正常運(yùn)行。如果采用傳統(tǒng)的施工方式,工人需要在橋墩附近安裝臨時(shí)支撐裝置,并使用大型施工設(shè)備對梁體進(jìn)行吊裝、運(yùn)輸?shù)炔僮?。但由于該?xiàng)目緊鄰高速公路,施工現(xiàn)場不具備布置臨時(shí)支撐裝置的條件,因此考慮采用步履式頂推法進(jìn)行施工。

    通過現(xiàn)場勘查,施工人員決定在橋梁左幅65 m+40 m+38.3 m的3跨處使用步履式頂推法施工,同時(shí)在左幅46.5 m+38.3 m處搭建貝雷塔用于橋體拼接,剩余鋼箱梁部件采用吊裝方式安裝。由于橋梁主體為五跨結(jié)構(gòu),按照“步履式頂推+吊裝”施工方式,五跨結(jié)構(gòu)變?yōu)槿缃Y(jié)構(gòu),梁體結(jié)構(gòu)受力發(fā)生明顯變化,為了確保施工活動(dòng)能夠安全進(jìn)行,需要對梁體受力情況進(jìn)行評估。工作人員運(yùn)用midas Civil軟件,針對頂推結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜力分析。分別對三跨以及五跨模型施加自重荷載,并觀察兩個(gè)模型的應(yīng)力變化情況。通過觀察可知,三跨以及五跨模型受到自重荷載力的影響,出現(xiàn)了相同的變形,呈現(xiàn)出“臨跨上拱、邊跨下?lián)稀钡奶攸c(diǎn),并在最大撓度均出現(xiàn)了65 m跨中區(qū)域。同時(shí),對三跨結(jié)構(gòu)以及五跨結(jié)構(gòu)的應(yīng)力均值進(jìn)行分析可以發(fā)現(xiàn),二者的應(yīng)力均值保持在較低水平,前者的拉應(yīng)力極值為40.5 MPa,最大壓應(yīng)力為-44.5 MPa;后者拉應(yīng)力極值為28.6 MPa,最大壓應(yīng)力為34.5 MPa,均符合橋梁結(jié)構(gòu)安全要求,由此可以判斷,該施工方案符合橋梁施工安全需求,其變形差異可控。

    2 滾動(dòng)摩擦系數(shù)實(shí)驗(yàn)

    2.1 滾動(dòng)摩擦原理

    實(shí)際施工過程中,頂推三向千斤頂需要承受梁體重量,滾動(dòng)小車的滾輪在千斤頂?shù)淖饔孟逻\(yùn)動(dòng),這一過程中會(huì)與不同的部件發(fā)生摩擦,為了確保滾輪能夠穩(wěn)定工作需要對由于摩擦而產(chǎn)生的變形進(jìn)行深入分析。兩個(gè)物體相互接觸時(shí),物體之間會(huì)產(chǎn)生滾動(dòng)或者滾動(dòng)趨勢,這種情況下,物體接觸面會(huì)發(fā)生不對稱變形,并影響物體之間的滾動(dòng)作用,這種摩擦即滾動(dòng)摩擦(如圖1所示)。

    圖1 圓柱滾動(dòng)過程示意圖

    圖1中,為水平推力,為法向壓力,表示地面對于圓柱的支撐力,為滾動(dòng)摩擦因數(shù)。其中圓柱中心的牽引力對接觸點(diǎn)的力矩·即推動(dòng)圓柱運(yùn)動(dòng)的力矩,而地面對于圓柱支撐點(diǎn)的力矩·則為阻止圓柱滾動(dòng)的摩擦力矩,即

    ·=·

    (1)

    (2)

    本次施工中使用的頂推設(shè)備,其滾動(dòng)小車借助鏈片成為一個(gè)整體,受到頂推力的作用后滾動(dòng)小車開始運(yùn)行(如圖2所示)。

    圖2 滾輪在平面滾動(dòng)示意圖

    將滾輪與滾道板之間壓力的合力、合力臂設(shè)為,,將滾輪與軌道板之間的壓力合力、合力臂設(shè)為,,滾輪在滾動(dòng)時(shí)受到力矩(·)以及摩擦力矩(·)的阻礙,通過接觸點(diǎn)將法向荷載傳遞至滾輪,假設(shè)滾輪的直徑為,牽引力與接觸點(diǎn)的力矩·即推動(dòng)滾輪前進(jìn)的力矩,當(dāng)增加,需要滿足

    ·=·=·

    (3)

    由于==,則公式(3)可以變?yōu)?/p>

    =(+)·

    (4)

    因此,摩擦因數(shù)δ的計(jì)算公式為

    (5)

    2.2 摩擦因數(shù)計(jì)算

    實(shí)際施工中,滾動(dòng)摩擦因數(shù)的使用較為繁瑣,在計(jì)算時(shí)經(jīng)常忽略摩擦力矩,基于庫倫摩擦定律,摩擦力與法向力的比值即摩擦系數(shù),因此通過類比計(jì)算,可以將滾動(dòng)小車受到的水平方向的推力視為滾動(dòng)摩擦力,該數(shù)值與接觸面法向壓力比值即滾動(dòng)摩擦系數(shù)()。

    (6)

    將滾輪的半徑設(shè)為,長度為,如果滾輪受到線荷載時(shí),與中心線距離為的區(qū)域壓力計(jì)算公式為

    (7)

    滾輪與軌道接觸面半徑寬度()的計(jì)算公式為

    (8)

    滾輪在軌道上進(jìn)行水平移動(dòng)時(shí),可以利用公式(7)計(jì)算其豎向應(yīng)力分布,當(dāng)接觸區(qū)域前端距離中心處受到壓力,則會(huì)產(chǎn)生阻力矩,如果此時(shí)不考慮接觸區(qū)域由于變形恢復(fù)而產(chǎn)生的力矩,則可以得到接觸區(qū)域總阻力矩計(jì)算公式

    (9)

    將公式(9)代入公式(7)中,可以得到

    (10)

    如果假設(shè)滾輪滾過的距離為△,則滾輪壓縮變形做功為

    (11)

    實(shí)際運(yùn)行中,材料受到彈性滯后的影響會(huì)產(chǎn)生損耗,將彈性損失系數(shù)設(shè)定為ξ,同時(shí)將滾動(dòng)摩擦阻力設(shè)定為,則得到公式

    (12)

    則滾動(dòng)摩擦系數(shù)(μ)計(jì)算公式為

    (13)

    分析公式(13)可以發(fā)現(xiàn),μ的數(shù)值與荷載大小、滾輪的滾動(dòng)尺寸以及彈性模量密切相關(guān),以此為基準(zhǔn)計(jì)算滑動(dòng)小車滾動(dòng)系數(shù)。

    3 步履式頂推施工過程及變形分析

    3.1 施工流程

    根據(jù)創(chuàng)建的計(jì)算機(jī)模型,結(jié)合摩擦系數(shù)相關(guān)數(shù)據(jù),施工現(xiàn)場附近的預(yù)制加工廠負(fù)責(zé)生產(chǎn)鋼箱梁,并利用專業(yè)運(yùn)輸設(shè)備將鋼箱梁結(jié)構(gòu)運(yùn)輸施工地點(diǎn),采用吊裝的方式在拼接平臺(tái)上完整鋼箱梁的焊接與組裝工作,并逐段進(jìn)行頂推。在適應(yīng)步履式頂推技術(shù)時(shí),要根據(jù)頂推點(diǎn)變化情況以及鋼箱梁拼接具體參數(shù)要求,對能夠反映頂推結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)的主要施工環(huán)節(jié)進(jìn)行重點(diǎn)把控,主要包括。

    (1)架設(shè)1~2段導(dǎo)梁,并利用三向千斤頂對導(dǎo)梁進(jìn)行頂升,利用頂推設(shè)備將鋼箱梁沿著橋梁縱向頂推16 m,待鋼箱梁移動(dòng)至指定位置,對1~2段導(dǎo)梁進(jìn)行落梁。(2)按照上述流程進(jìn)行1~3段導(dǎo)梁的吊裝以及頂推工作。(3)針對1~4段導(dǎo)梁,在頂推時(shí)要將其頂推的距離控制在16.5 m,其余安裝參數(shù)與上述步驟保持一致。(4)架設(shè)第五段鋼箱梁時(shí),取消之前布置的滾動(dòng)點(diǎn),并將其頂推的距離控制在11.6 m,確保導(dǎo)梁有最大懸臂,但是并未上墩。(5)重復(fù)上述頂推步驟,直至1~9號導(dǎo)梁頂推工作結(jié)束,拆除全部導(dǎo)梁。

    3.2 豎向變形分析

    進(jìn)行頂推作業(yè)時(shí),不同的結(jié)構(gòu)部位在頂推影響下,其發(fā)生的變形會(huì)存在顯著差異,尤其是導(dǎo)梁最前端的變形會(huì)十分明顯,如果變形過大會(huì)導(dǎo)致導(dǎo)梁上墩困難,影響橋梁整體質(zhì)量以及施工進(jìn)度。特別是本項(xiàng)目在65 m跨附近需要橫穿高速公路上方,如果頂推結(jié)構(gòu)變形過大,會(huì)影響下方車輛的正常運(yùn)行,帶來嚴(yán)重的安全隱患。針對此類問題,施工人員需要對頂推結(jié)構(gòu)變形問題給予高度關(guān)注,利用包絡(luò)分析技術(shù)對頂推變形進(jìn)行分析。

    利用計(jì)算機(jī)軟件模擬頂推結(jié)構(gòu)變形情況,發(fā)現(xiàn)其最大上拱部位以及最大下?lián)喜课痪挥趯?dǎo)梁前端,上拱達(dá)到90.50 mm,下?lián)线_(dá)到470.38 mm。鋼箱梁的最大上拱以及最大下?lián)习l(fā)生在尾部,因此需要對鋼箱梁尾部以及導(dǎo)梁前端進(jìn)行重點(diǎn)處理。實(shí)際施工中,需要將頂推裝置整體抬升約1.5 m,確保導(dǎo)梁前端下?lián)献畲筇幉粫?huì)觸碰貝雷架以及橋墩。

    3.3 墩頂支反力分析

    本次橋梁施工中,工作人員將頂推設(shè)備安裝子啊橋梁主墩上,在5墩與6墩之間布置臨時(shí)支撐裝置,正式開始頂推工作之后,鋼箱梁于支墩的接觸點(diǎn)(支撐點(diǎn))位置以及數(shù)量發(fā)生改變,共分為四種,每一種頂推支點(diǎn)的反力不同,支反力的大小與頂推裝置內(nèi)部摩擦系數(shù)相關(guān),對于計(jì)算頂推力有著直接影響(詳見表1)。

    表1 多點(diǎn)頂推支反力與自重荷載關(guān)系

    本項(xiàng)目使用多點(diǎn)連續(xù)式步履頂推模式,將頂推設(shè)備分布在每一個(gè)橋墩上,使用三向千斤頂提供頂推力,通過這種方式克服鋼箱梁自重荷載摩擦阻力。想要實(shí)現(xiàn)連續(xù)頂推作業(yè),其水平應(yīng)力需要滿足以下條件

    (14)

    式中:變量表示安裝在橋墩上的頂推設(shè)備所能夠產(chǎn)生的水平推力,為橋墩瞬時(shí)支反力,表示頂推設(shè)備內(nèi)部摩擦系數(shù),表示鋼箱梁底部線性系數(shù),該公式中的“+”表示頂推方向?yàn)樯掀?,?”表示頂推方向?yàn)橄缕隆?/p>

    伴隨著頂推不斷進(jìn)行,節(jié)段自重荷載不斷增加,橋墩支反力也隨之增加,若滾動(dòng)摩擦力大于水平推力,則梁體無法移動(dòng)。與單點(diǎn)頂推相比,多點(diǎn)頂推能夠?qū)蚨罩Х戳M(jìn)行分散,減少摩擦阻力,但是對于頂推設(shè)備的同步水平有著很高的要求,本工程中使用的頂推要經(jīng)歷上坡與下坡,因此在計(jì)算頂推力時(shí)要對鋼箱梁底部線性變化進(jìn)行校正。

    本項(xiàng)目中頂推施工是沿著橋梁縱向方向,由5橋墩向9橋墩進(jìn)行頂推,不考慮其他因素,將橋墩支反力平均分散到安裝在橋墩上的兩臺(tái)頂推裝置上,只需要確保單臺(tái)頂推裝置產(chǎn)生的最大頂推力高于摩擦阻力。本項(xiàng)目中使用的步履式頂推技術(shù),能夠在提供很小的頂推力的情況下,推動(dòng)鋼箱梁前進(jìn)。需要注意的是,由于鋼箱梁存在精度誤差,且頂推施工可能出現(xiàn)橫向偏移,為了確保鋼箱梁不會(huì)與橋墩、支撐架發(fā)生碰撞,需要使用50 t三向千斤頂進(jìn)行頂推作業(yè),確保頂推施工能夠順利進(jìn)行。

    4 結(jié) 語

    采用步履式頂推技術(shù)開展橋梁施工作業(yè),能夠顯著提升橋梁施工自動(dòng)化水平。由于頂推設(shè)備被安裝在橋墩上,因此可以不依賴臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)對于鋼箱梁的吊裝以及運(yùn)輸。實(shí)際施工中,相關(guān)工作人員使用midas Civil軟件對橋梁項(xiàng)目進(jìn)行建模,觀察導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)應(yīng)力變化情況以及可能產(chǎn)生的形變,結(jié)合項(xiàng)目實(shí)際情況,分析四種不同頂推情況下支墩的支反力,通過這種方式對于頂推力進(jìn)行精確控制,確保橋梁施工能夠順利進(jìn)行。

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