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    連續(xù)剛構(gòu)橋掛籃施工工藝及穩(wěn)定性分析

    2022-10-22 05:14:40韋道松
    西部交通科技 2022年7期
    關(guān)鍵詞:影響施工

    韋道松

    (廣西桂通工程管理集團(tuán)有限公司,廣西 南寧 530029)

    0 引言

    掛籃是橋梁懸臂澆筑施工過程中的主要施工機(jī)械,掛籃的可靠性和穩(wěn)定性直接影響著橋梁施工安全。隨著橋梁設(shè)計跨度和寬度的不斷增大,對掛籃的設(shè)計和應(yīng)用提出了新的要求,掛籃的設(shè)計正向著系列化、規(guī)格化、工廠化、標(biāo)準(zhǔn)化、規(guī)范化以及新型化發(fā)展。隨著橋梁設(shè)計寬度的增加,掛籃的主桁架間距也隨之增大,對掛籃橫向穩(wěn)定性的影響頗大,但是目前關(guān)于寬幅連續(xù)剛構(gòu)橋掛籃穩(wěn)定性的研究還比較鮮見[1-5]。為此,本文對大寬度連續(xù)剛構(gòu)橋掛籃施工進(jìn)行設(shè)計和施工工藝的探討,同時分析了掛籃在不同誤差和不同工況下的穩(wěn)定性,以期能為橋梁的懸臂掛籃澆筑施工提供借鑒。

    1 工程概況

    某橋位于云南省昆明市嵩明縣和官渡區(qū)境內(nèi),橋梁全長649.28 m,橋跨徑組成為(6×40) m T梁+(73+135+73) m連續(xù)剛構(gòu)+(3×40) m T梁,最大墩高為103 m。主橋邊跨現(xiàn)澆段長4.26 m,采用托架現(xiàn)澆法施工,邊、中跨合龍段長度均為2 m,采用吊籃現(xiàn)澆施工,其他梁段采用掛籃對稱懸臂澆筑施工。

    2 掛籃設(shè)計

    按照結(jié)構(gòu)形式的不同,可將掛籃劃分為平行桁架式、平弦無平衡重式、弓弦式、三角形組合梁式、菱形桁架式以及滑動斜拉式等,但不同結(jié)構(gòu)形式的掛籃其主要組成結(jié)構(gòu)是基本相同的,一般由主桁系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、行走系統(tǒng)以及操作平臺防護(hù)系統(tǒng)等七個系統(tǒng)組成。遵循減輕掛籃自重、節(jié)約施工時間、保證施工質(zhì)量與施工安全、改善施工環(huán)境以及掛籃適用性等原則,本工程在菱形掛籃基礎(chǔ)上,設(shè)計了(73+135+73) m跨連續(xù)梁掛籃作為懸臂澆筑的主要施工機(jī)械,如圖1所示。與其他結(jié)構(gòu)形式的掛籃相比,該型掛籃具有受力明確、沒有壓彎桿件存在、采用銷軸連接、結(jié)構(gòu)更加穩(wěn)固等特點(diǎn),其主要參數(shù)為:掛籃自重130 t,適用最大梁段重281.8 t,適用施工最大節(jié)段長4.0 m,適用梁體底板寬度為13 m,頂板寬度為20.25 m;適用主梁高3.2~7.837 m。其走行方式為全液壓走行,澆筑混凝土和掛籃行走時的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為2.0。

    (a)側(cè)面

    (b)正面圖1 (73+135+73) m掛籃結(jié)構(gòu)示意圖

    3 掛籃施工工藝

    3.1 掛籃拼裝

    當(dāng)0#、1#節(jié)段施工完成后方可進(jìn)行掛籃的拼裝施工,掛籃拼裝的主要步驟是:找平及鋪設(shè)軌枕→安裝后吊掛組件和前滑座→安裝主桁系統(tǒng)→安裝掛籃前上橫梁→利用扁擔(dān)梁和精軋螺紋鋼進(jìn)行錨固→安裝外模和外導(dǎo)梁→安裝底籃系統(tǒng)→安裝內(nèi)模系統(tǒng)→調(diào)整掛籃和模板系統(tǒng)的位置和標(biāo)高。

    3.2 掛籃預(yù)壓

    掛籃在主墩0#、1#塊頂部拼裝完成并錨固牢固后,利用0#、1#塊托架預(yù)壓時在承臺上預(yù)埋的6個預(yù)壓點(diǎn)共12根40b工字鋼,在底板前端前下橫梁腹板位置處通過千斤頂張拉預(yù)應(yīng)力鋼絞線的方式進(jìn)行預(yù)壓。預(yù)壓采用分級加載方式,分別取最重懸澆梁段重量的24%(279 kN)→48%(558 kN)→72%(837 kN)→96%(116 kN)→120%(1 395 kN)依次進(jìn)行加載。

    3.3 掛籃懸臂澆筑工藝

    當(dāng)掛籃拼裝和預(yù)壓完成后,每個T構(gòu)從2#塊開始進(jìn)行懸臂澆筑施工。按照懸臂澆筑的施工流程,將其分為四個步驟:(1)0#、1#節(jié)段梁體澆筑階段,此階段主要是進(jìn)行支架安裝、預(yù)壓,鋪設(shè)底模及安裝側(cè)模,埋設(shè)預(yù)埋件和布置預(yù)留孔;(2)掛籃模板拼裝階段,先進(jìn)行底板及腹板位置鋼筋綁扎,把內(nèi)模從0#、1#節(jié)段內(nèi)腔中拉出就位,再進(jìn)行頂板部分鋼筋綁扎,并按要求放置預(yù)埋件和布置預(yù)留孔;(3)2#節(jié)段梁體澆筑階段,澆筑過程中不能提前松開腹板位置的拉桿,以防止發(fā)生模板脹模現(xiàn)象,混凝土澆筑完成后需達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度要求后才進(jìn)行梁體預(yù)應(yīng)力的張拉作業(yè);(4)掛籃前移階段,當(dāng)前一段梁體預(yù)應(yīng)力施工完成后,先拆除內(nèi)、外模對拉桿,收拆內(nèi)模側(cè)板,然后松開各承重吊桿,松除掛籃走行軌道的錨固和后錨扁擔(dān)梁上的錨桿,接著使用千斤頂頂推或牽引掛籃移動,待掛籃移動到設(shè)計位置后,對掛籃重新固定,最后進(jìn)行澆筑施工。掛籃懸臂澆筑工藝流程如圖2所示。

    圖2 掛籃懸臂澆筑工藝流程圖

    4 誤差對掛籃穩(wěn)定性的影響

    4.1 誤差設(shè)置

    在掛籃懸臂施工過程中,由于受到各種因素的影響,容易產(chǎn)生結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。按照實(shí)際工程中常見的掛籃失穩(wěn)類型,可分為對稱分岔失穩(wěn)、不對稱分岔失穩(wěn)以及跳躍失穩(wěn)三類。造成掛籃橫向穩(wěn)定性問題的主要原因有拼裝誤差和環(huán)境誤差。因此,本小節(jié)對兩種誤差及多因素影響時,不同施工工況下掛籃穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

    拼裝誤差:在掛籃拼裝過程中要求主桁架結(jié)構(gòu)垂直放置在箱梁腹板上,但實(shí)際操作時往往存在著一定偏差。規(guī)范要求主桁架結(jié)構(gòu)與豎直方向的偏角造成的頂端唯一且不能超過桿件高度的1/1 000,并應(yīng)≤1 cm。因此,可將拼裝誤差引起的偏角取值范圍設(shè)置為0~5°,并對不同施工工況下(空籃工況、澆筑工況、行走工況)的掛籃穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

    環(huán)境誤差:掛籃施工屬于高處作業(yè),受施工環(huán)境的影響不可避免,特別是風(fēng)力的影響。本文選取風(fēng)力0~9級時,不同施工工況下的掛籃穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

    混合誤差:為了分析多種因素對掛籃穩(wěn)定性的影響,選取了橫向風(fēng)力為6級、安裝偏角為5°時的混合誤差,對不同施工工況下的掛籃穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

    4.2 拼裝誤差的影響

    計算分析得到不同工況下掛籃穩(wěn)定系數(shù)隨偏差角度的變化特征如圖3所示。由圖3可知:在同一工況下,隨著偏差角度的增大,穩(wěn)定系數(shù)有逐漸減小的趨勢。行走工況下穩(wěn)定系數(shù)下降幅度最大,下降了0.66,其次為空籃工況,下降了0.24,再次為澆筑工況,下降了0.034;在相同拼裝誤差影響下,空籃工況下掛籃的穩(wěn)定系數(shù)最大,行走工況下的穩(wěn)定系數(shù)居中,澆筑工況下的穩(wěn)定系數(shù)最小。這說明在拼裝誤差影響下,空籃工況的穩(wěn)定性最好,澆筑工況的穩(wěn)定性最差。

    圖3 偏差角度對掛籃穩(wěn)定系數(shù)的影響變化示意圖

    4.3 環(huán)境誤差的影響

    計算分析得到不同工況下掛籃穩(wěn)定系數(shù)隨風(fēng)力等級的變化特征如圖4所示。由圖4可知:相同工況下,隨著風(fēng)力等級的增大,穩(wěn)定系數(shù)逐漸降低,但減小趨勢和幅度有所不同。當(dāng)掛籃處于空籃工況下,風(fēng)力等級在0~5級時,穩(wěn)定系數(shù)基本不變;當(dāng)風(fēng)力等級達(dá)到6級后,穩(wěn)定系數(shù)逐漸下降,且風(fēng)力等級越大,穩(wěn)定系數(shù)的下降幅度越大;當(dāng)風(fēng)力達(dá)到9級后,穩(wěn)定系數(shù)下降了13.45。當(dāng)掛籃處于澆筑工況時,風(fēng)力等級對掛籃穩(wěn)定性基本沒有影響,且風(fēng)力等級達(dá)到9級后,穩(wěn)定系數(shù)才降低了0.006。當(dāng)掛籃處于行走工況,當(dāng)風(fēng)力等級為0~2級時,對穩(wěn)定性沒有影響;當(dāng)風(fēng)力等級達(dá)到3級之后,穩(wěn)定系數(shù)逐漸降低;當(dāng)風(fēng)力等級為9級時,穩(wěn)定系數(shù)減小了3.672。在相同風(fēng)力等級下,不同工況穩(wěn)定系數(shù)從大到小依次為:空籃工況>行走工況>澆筑工況,說明在懸臂混凝土澆筑施工過程中,掛籃的穩(wěn)定性是最差的,此時的安全風(fēng)險最高。

    圖4 風(fēng)力等級對掛籃穩(wěn)定系數(shù)的影響變化示意圖

    4.4 混合誤差的影響

    取偏差角度為5°,風(fēng)力等級為6級的混合誤差對掛籃穩(wěn)定性進(jìn)行分析,并與單個誤差因素影響的穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行對比,結(jié)果見下頁圖5。從圖5中可知:當(dāng)只存在風(fēng)力等級為6級環(huán)境因素影響時,在空籃工況、澆筑工況以及行走工況下的穩(wěn)定系數(shù)分別為29.89、4.679和12.5;當(dāng)只存在偏差角度為5°拼裝誤差影響時,穩(wěn)定系數(shù)分別為29.85、4.646和12.51;當(dāng)存在拼裝誤差和環(huán)境誤差混合影響時,穩(wěn)定系數(shù)分別為29.6、4.625和12.23。由此可見,在混合誤差影響下,掛籃的橫向穩(wěn)定系數(shù)有一定程度下降,但下降幅度比較小。

    圖5 不同誤差下穩(wěn)定系數(shù)對比柱狀圖

    5 結(jié)語

    (1)設(shè)計了(73+135+73) m跨連續(xù)梁掛籃,該掛籃具有結(jié)構(gòu)簡單、受力明確、穩(wěn)定性好等優(yōu)點(diǎn)。

    (2)對掛籃拼裝、預(yù)壓和澆筑施工工藝進(jìn)行了詳細(xì)探討,并將掛籃懸臂澆筑劃分為四個階段,可用于指導(dǎo)類似工程施工。

    (3)分析了拼裝誤差、環(huán)境誤差、混合誤差對掛籃穩(wěn)定性的影響,結(jié)果顯示:偏差角度對掛籃穩(wěn)定性的影響較小;風(fēng)力等級對掛籃空籃工況和行走工況的穩(wěn)定性影響較大;混合誤差對掛籃的橫向穩(wěn)定有一定影響,但影響程度較?。划?dāng)掛籃處于澆筑工況下時,掛籃的穩(wěn)定性最差。

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