早強(qiáng)型水泥漿炮孔封堵材料動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)研究

魏夢杰,汪海波,王夢想,宗 琦,楊 陽

(安徽理工大學(xué) 土木建筑學(xué)院,安徽 淮南 232001)

爆破作為一種高效、經(jīng)濟(jì)的破巖方法,廣泛應(yīng)用于各類巖體開挖,如礦山井巷工程、隧道工程等[1-2]。 在爆破過程中,炮孔堵塞效果與爆生氣體的作用時(shí)間密切相關(guān),研究人員開展了大量的研究工作并取得了一些研究成果。 例如,陳士海等[3]理論推導(dǎo)了炮孔堵塞材料的合理長度,系統(tǒng)論證了堵塞長度對爆破效果的影響。 徐穎等[4]論述了炮眼堵塞對爆破效果的影響程度,根據(jù)堵塞材料影響破巖機(jī)理的相關(guān)因素,提出了解決辦法。 陳鵬[5]通過研究堵塞合理材料、合理長度,提出最優(yōu)爆破參數(shù),節(jié)省爆破成本。 羅偉等[6]結(jié)合具體爆破工程,采用數(shù)值模擬探究了不同封堵長度下的柱狀裝藥爆破破壞效果,提出適用于該工程的最佳封堵長度。 李啟月等[7]分析了深孔一次爆破成井間隔裝藥時(shí)不同位置封孔材料的作用機(jī)理,并構(gòu)建了封孔材料在爆破過程中所產(chǎn)生體積變形的計(jì)算方法。 侯捷等[8]分析了高溫下聚氨酯封堵材料產(chǎn)生的煙氣種類、成分和危險(xiǎn)性。 張勤彬等[9]基于量綱分析原理,理論推導(dǎo)了不同炮孔直徑下裝藥長度計(jì)算模型,并通過實(shí)際工程中的測試數(shù)據(jù),反演得到理論裝藥長度隨炮孔直徑變化的關(guān)系式。 付軍等[10]提出了有空氣的間隔夾層式封孔裝置解決大孔徑爆破過程中容易沖孔而導(dǎo)致爆破效果差的問題。 薛創(chuàng)等[11]利用落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)研究了含不同聚丙烯纖維的水泥基封孔材料的抗沖擊性能。 劉健等[12]采用UEA 膨脹劑提高煤礦封孔水泥膨脹性能。

可見,隨著爆破技術(shù)的發(fā)展,傳統(tǒng)的黏土、砂和巖粉等天然材料已不能滿足現(xiàn)場工程需求,逐漸研發(fā)了聚氨酯、水泥漿等新型有機(jī)或無機(jī)炮孔堵塞材料[13-14]。 以煤礦井下爆破早強(qiáng)型水泥漿炮孔封堵材料為研究對象,基于分離式Hopkinson 壓桿裝置,開展了不同沖擊氣壓和長徑比條件下的單軸沖擊壓縮試驗(yàn),探究沖擊氣壓和長徑比對該材料動(dòng)態(tài)特性的影響。

1 試驗(yàn)準(zhǔn)備

1.1 試驗(yàn)方案

早強(qiáng)型水泥漿采用注漿泵泵送至炮孔,將炮孔完全填充,其具有凝固時(shí)間短、強(qiáng)度高、摩擦力大的優(yōu)點(diǎn)。 材料質(zhì)量比為水泥∶水=1 ∶0.3,外加2%的外加劑,外加劑具有早強(qiáng)、微膨脹的特性。 試件采用內(nèi)直徑為50 mm 的模具澆筑,試件表面不平行度控制在0.02 mm 以內(nèi)。

鑒于爆破作業(yè)中裝藥、封堵、起爆的總時(shí)間多在一個(gè)圓班內(nèi)完成,試件養(yǎng)護(hù)12 h 以后進(jìn)行沖擊壓縮試驗(yàn)。 考慮堵塞體長度對應(yīng)力峰值的影響以及SHPB 試驗(yàn)裝置對試件長徑比的要求,試驗(yàn)采用0.5、0.7、1.0 三種長徑比試件,沖擊氣壓為0.15、0.2、0.25、0.3 MPa,測試結(jié)果采用三波法處理[13]。

制作70 mm×70 mm×70 mm 的試件,在養(yǎng)護(hù)12 h 以后,用于測量其靜態(tài)物理力學(xué)特性。 測得的早強(qiáng)型炮孔封堵材料的密度為2 070 kg/m3,抗壓強(qiáng)度為3.198 MPa,其對應(yīng)的峰值應(yīng)變?yōu)?.031。

1.2 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)采用安徽理工大學(xué)直徑為50 mm 的變截面Hopkinson 壓桿試驗(yàn)裝置,該裝置由長度為0.6 m 的撞擊桿、長度為2.4 m 的入射桿以及長度為1.2 m 的透射桿組成。 各桿件均為合金鋼材質(zhì),密度為7 800 kg/m3,縱波波速為5 190 m/s,彈性模量為210 GPa。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 試驗(yàn)結(jié)果

不同試驗(yàn)條件下早強(qiáng)型水泥漿試件的動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)結(jié)果見表1。

表1 試驗(yàn)條件與計(jì)算結(jié)果

2.2 應(yīng)力-應(yīng)變曲線

不同試驗(yàn)條件下試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖1所示。

由圖1 可知,試件試驗(yàn)分初始彈性、塑性變形和全面破壞3 個(gè)階段。 對于長徑比為0.5 和0.7的試件,初始彈性階段較為明顯,當(dāng)應(yīng)變增大至峰值應(yīng)變的20%時(shí),應(yīng)力-應(yīng)變曲線的斜率減小,應(yīng)力繼續(xù)增大,試件發(fā)生塑性變形,內(nèi)部微裂隙擴(kuò)展;當(dāng)試件所受壓力達(dá)到峰值應(yīng)力后,隨著應(yīng)變的增大,應(yīng)力迅速減小,試件發(fā)生破壞。 對于長徑比為1.0 的試件,由于試件長度的增加,相同沖擊氣壓條件下,應(yīng)變率減小,與文獻(xiàn)[15]結(jié)論吻合;39.98 s-1、49.58 s-1時(shí)的彈性階段應(yīng)變與長徑比為0.5、0.7 時(shí)基本相當(dāng),而較69.66 s-1、89.43 s-1時(shí)應(yīng)變小得多。試件的峰值應(yīng)力總體隨著應(yīng)變率的增大而增大,且隨應(yīng)變率的增大,增幅逐漸減小,進(jìn)一步得到不同長徑比試件的沖擊氣壓與峰值應(yīng)變的關(guān)系,如圖2所示。

圖1 不同試驗(yàn)條件下試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

圖2 沖擊氣壓與峰值應(yīng)變的關(guān)系

由圖2 可知,在試驗(yàn)條件下,峰值應(yīng)變隨沖擊氣壓呈冪函數(shù)關(guān)系增長,且增長趨勢隨長徑比的增大逐漸減小,表明試件長度的增加限制了其變形能力[14]。

2.3 峰值應(yīng)力增長規(guī)律

為了進(jìn)一步研究沖擊氣壓、長徑比與峰值應(yīng)力的關(guān)系,由表1 得到峰值應(yīng)力隨長徑比和沖擊氣壓變化的關(guān)系曲線,如圖3 所示。

圖3 峰值應(yīng)力變化規(guī)律

由圖3 可知,當(dāng)長徑比為0.5 和0.7 時(shí),隨著沖擊氣壓的增大,試件的峰值應(yīng)力小幅增大;當(dāng)長徑比為1.0 時(shí),沖擊氣壓增大,試件的峰值應(yīng)力小幅增大;當(dāng)沖擊氣壓為0.25 MPa 和0.3 MPa 時(shí),試件的峰值應(yīng)力大幅增大。 長徑比為0.5 時(shí),沖擊氣壓為0.3 MPa 試件的動(dòng)態(tài)壓縮峰值應(yīng)力較0.15、0.2、0.25 MPa 時(shí)分別提高了77.93%、39.67%和2.92%;長徑比為0.7 時(shí),相應(yīng)提高了85.93%、35.19%和14.61%;而長徑比為1.0 時(shí),相應(yīng)提高了535.43%、478.16%和4.68%。 由此表明:在相同加載氣壓時(shí),試件長徑比是影響動(dòng)態(tài)壓縮峰值應(yīng)力的主要因素;對于同一長徑比,動(dòng)態(tài)壓縮峰值應(yīng)力會(huì)隨加載氣壓(應(yīng)變率)的增大而增加,但增加量逐漸減小。 這是因?yàn)闆_擊氣壓較低時(shí),試件的破壞主要是內(nèi)部原有微裂紋的貫通,當(dāng)沖擊氣壓較大,應(yīng)變率也增大,試件內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生新的裂紋,原有裂紋來不及破壞,需要吸收更多的能量,所以試件的峰值應(yīng)力提高。 而隨著長徑比增加至1.0,試件的應(yīng)變率下降、破碎塊度增大,但與長徑比為0.5 和0.7 時(shí)的粉碎性破壞相比,試件的整體性較高,仍可傳遞一定的透射波,因此,在69.66 s-1、89.43 s-1時(shí)峰值應(yīng)力顯著增大。

由于長徑比為1.0 時(shí)試件的動(dòng)態(tài)壓縮強(qiáng)度過于增大,為了進(jìn)一步分析早強(qiáng)型水泥漿的動(dòng)態(tài)壓縮特性,以長徑比為0.5 和0.7 時(shí)為研究對象,引入動(dòng)態(tài)強(qiáng)度增長因子(DIF)表示在沖擊荷載作用下試件的壓縮強(qiáng)度增長情況[15],即

式中∶σd為動(dòng)態(tài)壓縮強(qiáng)度,MPa;σs為靜態(tài)抗壓強(qiáng)度,MPa。

由式(1)計(jì)算得到兩種長徑比下早強(qiáng)型水泥漿試件的DIF 與沖擊氣壓的變化曲線,如圖4 所示。

由圖4 可知,相同沖擊氣壓下,長徑比為0.7時(shí),試件的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度增長因子大于長徑比為0.5 的試件,且增加量隨沖擊氣壓的增大呈增大趨勢,說明試件的尺寸會(huì)影響其動(dòng)態(tài)壓縮強(qiáng)度,這是由于在SHPB 單軸沖擊壓縮試驗(yàn)中,試件破壞需要的應(yīng)變能與試件體積密切相關(guān),試件體積越大,需要儲(chǔ)存的應(yīng)變能越多。

圖4 動(dòng)態(tài)強(qiáng)度增長因子與沖擊氣壓的關(guān)系

2.4 破碎形態(tài)

圖5 至圖7 為不同工況試件的破壞形態(tài),總體上隨沖擊氣壓的增大試件破碎程度增大,長徑比為0.5 和0.7 的試件在0.15 MPa、0.2 MPa 時(shí)呈軸向壓縮破壞,在0.25 MPa、0.3 MPa 時(shí)為粉碎性破壞;長徑比為1.0 的試件破壞程度較低,為軸向壓縮破壞。

圖7 長徑比為1.0 時(shí)試件的典型破壞形態(tài)

比較相同沖擊氣壓下不同長徑比試件的破碎形態(tài)可以得出,隨著試件長徑比的增大,試件破碎程度減小,破碎塊度逐漸增大。 這是因?yàn)闆_擊荷載的作用時(shí)間十分短暫,對于長徑比為0.5 和0.7 的試件能夠完成體積破壞、核心破碎和完全破碎階段;對于長徑比為1.0 的試件而言,作用時(shí)間不夠、來回傳播的次數(shù)減小,降低了試件端面反射拉伸波的作用,未能達(dá)到完全破碎,整體為軸向壓縮破壞。

對于相同長徑比、不同沖擊氣壓的試件,隨著沖擊氣壓的增大,破壞模式不同,長徑比為0.5 和0.7 的試件由軸向破裂逐漸變?yōu)榉鬯?而長徑比為1.0 的試件仍是軸向破裂,隨著沖擊氣壓增大,碎裂塊度減小。 在低氣壓沖擊作用下,試件破壞主要是以試件內(nèi)本身原有的細(xì)微裂縫產(chǎn)生的軸向破壞為主,而隨著沖擊氣壓的增大,試件內(nèi)不僅產(chǎn)生軸向裂紋,還因吸收了較多能量在內(nèi)部形成環(huán)向裂紋,兩種裂紋共同切割試件,加劇了試件的破碎程度,降低了試件最終的破碎塊度。 對于長徑比為1.0 的試件因其長度的增加,試件內(nèi)部應(yīng)力波的作用時(shí)間縮短,產(chǎn)生的環(huán)向裂紋少,形成軸向大塊為主的破碎形態(tài)。

3 結(jié)論

1)通過早強(qiáng)型水泥漿封堵材料試件的單軸沖擊壓縮試驗(yàn)可知,試件的動(dòng)態(tài)壓縮峰值應(yīng)力隨沖擊氣壓、長徑比的增大而增加,應(yīng)變率隨長徑比的增大而減小,堵塞長度的增加有利于保持堵塞的完整程度,提高堵塞時(shí)間。

2)動(dòng)態(tài)壓縮峰值應(yīng)力隨應(yīng)變率的增大而增加,但增幅逐漸減小,工程中適當(dāng)保持堵塞體的長度即可,過長的堵塞體對提高堵塞效果作用不顯著。

3)隨著試件長徑比的增大,試件的破碎程度減小,破碎塊度逐漸增大;同一長徑比時(shí),隨著沖擊氣壓的增大,試件的破碎程度增大,破碎塊度逐漸減小。