汪 驁
(上海送變電工程有限公司,上海 200235)
受到變壓器各側(cè)不同的電壓等級、流變變比、接線組別和勵磁涌流等因素影響,不同的微機(jī)保護(hù)裝置采用了不同的電流補(bǔ)償方式和比率制動曲線。
以上海市500 kV靜安變電站3號主變所使用南瑞繼保的PCS-978T5-G和國電南瑞的NSR-378T5兩種變壓器微機(jī)保護(hù)裝置為例,闡述其比率差動門檻值的校驗(yàn)方法。
由于差動保護(hù)所使用的電流互感器(CT)和主變銘牌標(biāo)稱的變比與實(shí)際的變比之間存在誤差及匹配的問題,差動回路不可避免地會出現(xiàn)不平衡電流。如果主變區(qū)外故障時,經(jīng)過CT的故障電流增大可能會導(dǎo)致CT飽和,不能準(zhǔn)確地反映出故障類型,從而導(dǎo)致差動保護(hù)誤動。這時候保護(hù)引入了比率差動式繼電器,即動作電流會隨著不平衡電流的增大而按照比率增大,并且增加的速度將高于故障電流。
比率差動原理的核心機(jī)制就是引入?yún)^(qū)外故障時的電流作為制動電流,當(dāng)區(qū)外故障電流增大時,制動電流隨之增大,在主變區(qū)外故障時,使差動保護(hù)有效拒動。
以南瑞繼保的PCS-978T5-G和國電南瑞的NSR-378T5的比率差動曲線為例,對曲線的差動電流和制動電流算法進(jìn)行闡述。
南瑞繼保PCS-978T5-G變壓器成套保護(hù)裝置中的比率差動特性曲線如圖1所示。國電南瑞NSR-378T5變壓器成套保護(hù)裝置中的比率差動特性曲線如圖2所示。
在圖1和圖2中,Ie為變壓器額定電流;Id為差動電流;Ir為制動電流;Ii為變壓器各側(cè)電流;K為比率制動系數(shù)整定值;Icdqd為比率差動啟動定值。
圖1 PCS-978T5-G比率差動特性曲線
圖2 NSR-378T5比率差動特性曲線
(1)
式中Id——差動電流;Ir——制動電流;Ii——變壓器各側(cè)電流。
以南瑞繼保的PCS-978T5-G和國電南瑞的NSR-378T5為例,詳細(xì)說明其比率差動特性曲線門檻值的校驗(yàn)方法。
已知現(xiàn)場變壓器的參數(shù)如表1所示,比率差動啟動定值為0.5倍的Ie。
表1 現(xiàn)場變壓器的參數(shù)
這里選取高壓側(cè)和低壓側(cè)做比率差動門檻值的測試。由于在只加某一側(cè)的電流時:Id=2Ir,那么對于PCS-978T5-G來說,將與曲線Id=0.2Ir+0.5Ie相交于Id=5/9Ie,具體門檻值計(jì)算結(jié)果可見表2。
表2 PCS-978T5-G門檻值計(jì)算
對于NSR-378T5來說,將與曲線Id=0.5Ie相交于Id=0.5Ie,具體門檻值計(jì)算結(jié)果見表3。
表3 NSR-378T5門檻值計(jì)算
差動門檻值的校驗(yàn)既可以選擇在高壓側(cè)或低壓側(cè)通入電流,也可以通入單相或是三相電流完成校驗(yàn)。
在高壓側(cè)通入單相電流、高壓側(cè)通入三相電流、低壓側(cè)通入單相電流和低壓側(cè)通入三相電流這4種調(diào)試方法下進(jìn)行試驗(yàn),比較其試驗(yàn)過程和所獲得數(shù)據(jù),討論其優(yōu)劣,具體試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表4~6。
表4 PCS-978T5-G門檻值試驗(yàn)數(shù)據(jù)
表5 PCS-978T5-G門檻值試驗(yàn)數(shù)據(jù)
表6 比率差動動作時間
從試驗(yàn)需求上來說,單相法對比三相法,其需求的儀器要求低,只需要輸出一路電流;缺點(diǎn)是需要根據(jù)不同保護(hù)裝置型號的補(bǔ)償方式,計(jì)算單相時的啟動電流,且在曲線拐點(diǎn)校驗(yàn)時,補(bǔ)償角度計(jì)算起來較為復(fù)雜。
三相法雖然對儀器要求較高,但輸出電流不需要根據(jù)保護(hù)裝置型號不同計(jì)算電流補(bǔ)償,同時在曲線計(jì)算拐點(diǎn)時也更加方便,Y側(cè)對Y側(cè)時,兩側(cè)電流角度反180°,Y側(cè)對Δ側(cè)11點(diǎn)鐘接線時,兩側(cè)電流相差210°。
差動保護(hù)作為變壓器的主保護(hù),其重要程度不言而喻。本文介紹了不同差動電流補(bǔ)償算法和比率差動特性曲線門檻值的校驗(yàn)方法,有助于在實(shí)際工作中幫助更好地完成對主變差動保護(hù)的調(diào)試。