局部地應(yīng)力對(duì)地層速度及構(gòu)造解釋的影響

劉 振 李 黎 戴建文 沈水榮

(中海石油(中國(guó))有限公司深圳分公司，廣東深圳 518041)

0 引言

地下介質(zhì)中應(yīng)力不僅是控制油氣運(yùn)移[1]、壓實(shí)成巖作用[2]、構(gòu)造演化[3]等的關(guān)鍵因素，同時(shí)也對(duì)儲(chǔ)層壓裂[4]、注水開發(fā)[5]、鉆井井壁穩(wěn)定性[6]、鉆井安全[7]等工程作業(yè)影響較大。因此，地應(yīng)力分析受到業(yè)界的關(guān)注。Fillippone[8]基于地層速度與地層有效應(yīng)力的關(guān)系，綜合不同實(shí)際資料給出了地層速度與地層壓力之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式，提出了一種利用地震資料預(yù)測(cè)地層壓力的有效方法，該方法在油氣勘探中得到進(jìn)一步發(fā)展和應(yīng)用[9-10]； Dillen[11]建立了反射系數(shù)與應(yīng)力的關(guān)系，直接利用地震資料預(yù)測(cè)地應(yīng)力，并逐漸形成技術(shù)體系[12-13]。

地層異常壓力預(yù)測(cè)一般基于以下認(rèn)識(shí)：當(dāng)?shù)貙又锌紫读黧w在特定地質(zhì)條件下承擔(dān)了部分上覆地層重力時(shí)，流體壓力增大，同時(shí)地層有效應(yīng)力相對(duì)降低，導(dǎo)致地層壓實(shí)作用減弱，速度減小。另外，根據(jù)巖石力學(xué)相關(guān)認(rèn)識(shí)可知，在地層中存在構(gòu)造變化(起伏或斷裂)時(shí)，上覆介質(zhì)重力會(huì)不均勻作用于地層[14]，此時(shí)地層有效應(yīng)力發(fā)生橫向變化，必然影響地層速度。文獻(xiàn)[15]初步探討了上述問(wèn)題，指出斷層下降盤的滾動(dòng)背斜的速度急劇變化可能部分源于應(yīng)力變化引起的差異壓實(shí)作用，實(shí)例分析證明這種速度變化嚴(yán)重影響同類構(gòu)造的勘探、開發(fā)。截至目前，未見(jiàn)地應(yīng)力橫向變化對(duì)地層速度及構(gòu)造解釋影響的定量分析文獻(xiàn)。為此，本文基于測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)，參考了土木工程、固體礦產(chǎn)、鉆井工程等領(lǐng)域的研究成果[16-19]，采用有限差分法模擬應(yīng)力場(chǎng)，分析局部地應(yīng)力對(duì)地層速度的影響機(jī)理，以提高構(gòu)造解釋精度。

1 地應(yīng)力與地層速度的關(guān)系

1.1 測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)

在沉積環(huán)境相對(duì)簡(jiǎn)單、構(gòu)造平緩、無(wú)斷裂影響的情況下，同一位置、不同深度的垂向地應(yīng)力差ΔPz主要來(lái)源于重力，其與地層密度ρ的關(guān)系為

(1)

式中：z為深度，z1、z2分別為數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)層段的起、止深度；g為重力加速度，取9.81m/s2。實(shí)際應(yīng)用中，可基于測(cè)井密度數(shù)據(jù)估算ΔPz，其離散表達(dá)式為

(2)

式中：Δz為樣點(diǎn)的深度間隔；m為樣點(diǎn)數(shù)；ρzi為深度zi處的地層密度。

若以特定深度為基準(zhǔn)點(diǎn)，可利用式(2)及測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)速度隨垂向地應(yīng)力的變化。針對(duì)地應(yīng)力與地層速度之間的關(guān)系，選取A區(qū)典型鉆井?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行分析。以HZ-A1井為例，該井在深度大于1200m后井徑變化較小，對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)較可靠，因此將1200m深度作為該井?dāng)?shù)據(jù)的參考點(diǎn)。為便于進(jìn)一步統(tǒng)計(jì)、分析，對(duì)測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行整理，包括：①通過(guò)重采樣將不同數(shù)據(jù)深度對(duì)齊(采樣率為2m)，并且剔除異常點(diǎn)； ②利用密度數(shù)據(jù)求取任意深度點(diǎn)相對(duì)參考點(diǎn)的垂向地應(yīng)力差，將時(shí)差數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為速度數(shù)據(jù)； ③利用泥質(zhì)含量區(qū)分砂(泥質(zhì)含量小于25%的碎屑巖)、泥(泥質(zhì)含量大于75%的碎屑巖)巖； ④繪制地層縱波速度隨相對(duì)地應(yīng)力變化曲線(圖1a)，可見(jiàn)，地層速度近似與垂向地應(yīng)力呈線性正相關(guān)關(guān)系，而且砂、泥巖差別較小，斜率(應(yīng)力對(duì)地層速度的影響系數(shù)，以下簡(jiǎn)稱影響系數(shù))約為40m·s-1·MPa-1。

圖1 A區(qū)HZ-A1井(a)、HZ-B1井(b)、PY-A1井(c)、XJ-A1井(d)砂、泥巖縱波速度隨相對(duì)地應(yīng)力的變化曲線x、y分別代表橫、縱坐標(biāo)變量，R2為擬合系數(shù)，下同

A區(qū)其他井的砂、泥巖縱波速度隨相對(duì)地應(yīng)力的變化與HZ-A1井類似，如HZ-B1井(圖1b)、PY-A1井(圖1c)、XJ-A1井(圖1d)。表1為A區(qū)影響系數(shù)統(tǒng)計(jì)表，可見(jiàn)：①同一井點(diǎn)，地應(yīng)力變化對(duì)砂、泥巖速度的影響接近； ②不同井點(diǎn)，地應(yīng)力變化對(duì)地層速度的影響略有差異； ③影響系數(shù)分布于30～40m·s-1·MPa-1。

表1 A區(qū)影響系數(shù)統(tǒng)計(jì)表

對(duì)于埋深較小、范圍較小的靶區(qū)，可忽略沉積環(huán)境、膠結(jié)作用等其他因素的影響，上述認(rèn)識(shí)也適用于橫向地層。速度與垂向地應(yīng)力之間的線性正相關(guān)關(guān)系可簡(jiǎn)述為：速度增量Δv與應(yīng)力差ΔPz之間呈正比例關(guān)系，即

Δv=αΔPz

(3)

式中α為影響系數(shù)，本文取分析井點(diǎn)的平均值(約為37m·s-1·MPa-1)。對(duì)于地質(zhì)情況復(fù)雜或大尺度區(qū)域，可以認(rèn)為α值隨空間位置變化，但式(3)仍然成立。

1.2 地應(yīng)力與速度換算

基于式(3)，假設(shè)未壓實(shí)碎屑巖對(duì)應(yīng)的平均縱波速度為v0，可估算地下任意點(diǎn)介質(zhì)的速度期望值

v=v0+αPz

(4)

式中：v為層速度；Pz為垂向地應(yīng)力。進(jìn)一步通過(guò)

(5)

獲得平均速度。式中：TZ為深度Z處的地震波雙程旅行時(shí)；va為0～Z深度段的平均速度。式(5)的離散形式為

(6)

式中：NZ為地面至深度Z處的樣點(diǎn)數(shù)；Pz,i為第i個(gè)樣點(diǎn)處的垂向地應(yīng)力。

基于式(6)將地應(yīng)力場(chǎng)轉(zhuǎn)化為平均速度場(chǎng)，可以指導(dǎo)精細(xì)構(gòu)造解釋。

2 地應(yīng)力模擬

采用連續(xù)介質(zhì)條件下的有限差分法闡述二維介質(zhì)地應(yīng)力場(chǎng)模擬的基本原理及實(shí)現(xiàn)過(guò)程。

2.1 基本原理

一般情況下地下介質(zhì)同時(shí)具有彈性和塑性，在平衡狀態(tài)下，介質(zhì)的塑性無(wú)法恢復(fù)，其應(yīng)力源于彈性形變，應(yīng)力和應(yīng)變之間服從胡克定律。假設(shè)介質(zhì)為各向同性介質(zhì)，在二維情況下存在以下關(guān)系

(7)

式中：λ、μ為拉梅常數(shù)；K、G分別為介質(zhì)的體積模量、剪切模量；σx、σz分別為x、z方向的正應(yīng)力；τxz為切應(yīng)力；εx、εz分別為x、z方向的正應(yīng)變；εxz為切應(yīng)變。彈性介質(zhì)在外力作用下會(huì)發(fā)生位移，其在x、z方向的位移分量分別為u(x,z)和w(x,z)(下文簡(jiǎn)寫為u和w)，應(yīng)變與位移之間有如下關(guān)系

(8)

另外，在平衡狀態(tài)下，地下介質(zhì)受應(yīng)力、重力共同作用，應(yīng)力分量滿足運(yùn)動(dòng)平衡方程

(9)

根據(jù)式(7)～式(9)，得到以下二階偏微分方程組

(10)

求解式(10)得到u和w，依次代入式(8)和式(7)得到地應(yīng)力場(chǎng)。在地應(yīng)力場(chǎng)尺度下地下巖石一般為非均質(zhì)介質(zhì)，彈性常數(shù)的偏導(dǎo)數(shù)不為0，因此需要保留式(10)的一階微分項(xiàng)。

2.2 邊界條件

基于應(yīng)力僅受重力和構(gòu)造影響且處于平衡狀態(tài)的假設(shè)條件，給定模型邊界條件如下：

(1)上邊界設(shè)定為自由邊界，即橫向位移、垂向位移的法向?qū)?shù)均賦0，為第二類邊界條件；

(2)左、右邊界設(shè)定為橫向固定邊界，即橫向位移賦0，垂向位移的法向?qū)?shù)賦0，為混合邊界條件；

(3)下邊界設(shè)定為垂向固定邊界，即垂向位移賦0，橫向位移的法向?qū)?shù)賦0，為混合邊界條件。

2.3 模型參數(shù)

建立二維地質(zhì)模型需要ρ、K、G共3個(gè)參數(shù)模型，各參數(shù)取值參考A區(qū)HZ-B1井測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)(井筒長(zhǎng)度接近4km)，參數(shù)模型建立過(guò)程如下。

(1)繪制ρ、K、G隨深度變化曲線，并擬合趨勢(shì)線(圖2)。數(shù)據(jù)中存在個(gè)別異常點(diǎn)，部分可能與特殊巖性有關(guān)，但對(duì)趨勢(shì)線影響較小，這里不詳細(xì)討論。

圖2 HZ-B1井ρ(a)、K(b)、G(c)隨深度變化曲線散點(diǎn)為測(cè)井實(shí)測(cè)點(diǎn)，紅色虛線為擬合趨勢(shì)線

(2)利用擬合趨勢(shì)線對(duì)應(yīng)關(guān)系，給定模型中每個(gè)深度點(diǎn)的參數(shù)值作為基礎(chǔ)參數(shù)值。

(3)基于基礎(chǔ)參數(shù)設(shè)計(jì)構(gòu)造格架，對(duì)每套地層在一定范圍內(nèi)給定增量(變化量為幅值的10%)。

(4)基底為致密巖石，ρ賦常值，K、G分別為50、30GPa。

為消除重力變化的影響，所有模型的ρ均采用基礎(chǔ)參數(shù)值。以水平層狀介質(zhì)為例，建立水平層狀地質(zhì)模型(圖3)?？梢?jiàn)，該模型中每一質(zhì)點(diǎn)上覆地層重力隨深度逐漸增加而增大，當(dāng)埋深為4000m時(shí)，重力場(chǎng)最大(約87MPa，圖3d)。

圖3 巖石物理參數(shù)趨勢(shì)模型(模型1)

3 典型構(gòu)造影響分析

3.1 披覆背斜構(gòu)造

3.1.1 實(shí)鉆速度特征

披覆背斜是在古隆起上沉積的地層經(jīng)壓實(shí)作用形成的背斜構(gòu)造，一般由深至淺構(gòu)造幅度逐漸減小，且傾角與基底相差較大，但走向、傾向基本一致。實(shí)鉆結(jié)果表明，該類構(gòu)造翼部的地層速度通常小于高點(diǎn)。如HZ-A油田已進(jìn)入開發(fā)后期，井控程度較高，基于井點(diǎn)等T0值(圖4b)與頂面實(shí)鉆深度(圖4b的藍(lán)色實(shí)心點(diǎn)的紅色數(shù)值)獲得各井點(diǎn)位置va(圖4c的紫色數(shù)值)，可見(jiàn)翼部的井點(diǎn)va顯然小于高部位井點(diǎn)，這種速度變化由不同時(shí)深關(guān)系[20]體現(xiàn)。利用單井時(shí)深關(guān)系(圖5a，方法1)及H1油藏局部沿層時(shí)深關(guān)系(圖5b，方法2)預(yù)測(cè)的構(gòu)造含油面積分別為1.22(圖6a)、3.95km2(圖6b)，對(duì)應(yīng)的預(yù)測(cè)儲(chǔ)量分別為X萬(wàn)m3、2.72X萬(wàn)m3， 而根據(jù)該油藏實(shí)際生產(chǎn)動(dòng)態(tài)反推H1油藏儲(chǔ)量約為2.85X萬(wàn)m3，因此方法2的結(jié)果與實(shí)際更吻合。顯然，對(duì)于少井油田，由方法1預(yù)測(cè)的構(gòu)造含油范圍更小、深度預(yù)測(cè)誤差更大，會(huì)明顯低估油田規(guī)模(圖6a、圖6b)。將平面上距油田5km范圍內(nèi)的探井?dāng)?shù)據(jù)納入方法2統(tǒng)計(jì)結(jié)果(圖5c，區(qū)域時(shí)深關(guān)系——方法3)，預(yù)測(cè)儲(chǔ)量為1.04X萬(wàn)m3(圖6c)，與方法1的結(jié)果接近，也低估了油田規(guī)模。

圖4 HZ-A油田過(guò)井地震剖面(a)、H1油藏等T0(ms)圖(b)及H1油藏沿層va(m·s-1)圖(c)

圖5 HZ-A油田時(shí)深關(guān)系

圖6 不同方法得到的H1油藏深度構(gòu)造圖及深度預(yù)測(cè)絕對(duì)誤差 單位：m

方法1的結(jié)果反映了正常壓實(shí)情況下地層速度與深度的關(guān)系，即速度隨埋深增加而增大。方法2時(shí)深關(guān)系斜率更小，反映了局部范圍內(nèi)速度變化較快，構(gòu)造翼部速度減小。方法3與方法1的時(shí)深關(guān)系斜率接近，表明較大區(qū)域范圍內(nèi)沿層地層速度變化受正常壓實(shí)規(guī)律控制。本文認(rèn)為局部范圍內(nèi)的速度變化主要受局部應(yīng)力場(chǎng)變化的影響，且對(duì)勘探初期的油氣田(特別是海上油氣田，常用方法1或方法3計(jì)算儲(chǔ)量)儲(chǔ)量評(píng)估影響較大。

3.1.2 應(yīng)力模擬分析

參考圖4a建立地質(zhì)模型模擬應(yīng)力，彈性參數(shù)按前文方法給定。圖7為HZ-A油田地應(yīng)力模擬及速度預(yù)測(cè)結(jié)果?？梢?jiàn)：HZ-A1井至HZ-A2井之間基底介質(zhì)的起伏幅度約為80m(圖7a、圖7b)，根據(jù)σz局部剖面(圖7c)，采用式(4)～式(6)獲得va局部剖面(圖7d)及z=2460m的va切片(圖7e)，其中HZ-A2井的va較HZ-A1井約小8m/s，與HZ-A1 井(圖7f)和HZ-A2井(圖7g)層位標(biāo)定結(jié)果估算的速度差(約7m/s)接近，誤差較小。因此，基于應(yīng)力模擬預(yù)測(cè)的速度變化與實(shí)鉆數(shù)據(jù)基本吻合。

圖7 HZ-A油田地應(yīng)力模擬及速度預(yù)測(cè)結(jié)果

3.1.3 機(jī)理模型分析

為了解披覆背斜的應(yīng)力變化特征、控制因素，設(shè)計(jì)了模型2(圖8a、圖8b)、模型3(圖8c、圖8d)進(jìn)行地應(yīng)力模擬。

圖8 披覆背斜彈性參數(shù)模型

模型2地應(yīng)力模擬結(jié)果(圖9)表明：①σz在構(gòu)造高點(diǎn)集中且數(shù)值較大，在翼部減小且變化較快(圖9a)；σz在淺層變化較緩、深層變化較快，在古構(gòu)造附近較集中。②σx在基底附近集中，在古潛山的高點(diǎn)較大，向翼部快速減小，在外圍逐漸增大(圖9b)。③τxz在古潛山翼部集中，最大約為5MPa(圖9c)。

圖9 模型2地應(yīng)力模擬結(jié)果

模型3地應(yīng)力模擬結(jié)果與模型2類似，文中不再贅述。圖10為z=1700m、z=2500m的σz切片。由圖可見(jiàn)，模型2、模型3的σz橫向變化基本一致，說(shuō)明該類構(gòu)造局部應(yīng)力變化主要受古構(gòu)造控制。綜合模型2、模型3的地應(yīng)力模擬結(jié)果可知：古構(gòu)造高點(diǎn)上覆地層在τxz作用下分擔(dān)了較多的重力，造成σz較高； 古構(gòu)造翼部上覆地層重力被其他位置地層分擔(dān)，導(dǎo)致σz降低。

圖10 z=1700m(a)、z=2500m(b)的σz切片

分別利用式(4)和式(6)將σz(圖9a)轉(zhuǎn)化為v(圖11a)和va(圖11b)(v0=2000m/s)，并提取z=1700m(圖11c)、z=2500m(圖11d)的va切片。可見(jiàn)，該類構(gòu)造在地應(yīng)力影響下導(dǎo)致構(gòu)造高部位v及va較翼部大，且埋深越大變化越快。

圖11 基于圖9a的速度預(yù)測(cè)

3.2 滾動(dòng)背斜構(gòu)造

3.2.1 實(shí)鉆速度特征

除披覆背斜外，發(fā)育在正斷層上盤的小型背斜構(gòu)造(滾動(dòng)背斜或逆牽引背斜)也可能受壓實(shí)作用影響，文獻(xiàn)[15]分析了南海東部該類構(gòu)造局部范圍的速度變化規(guī)律，得到如下經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式

(11)

式中：Vx,y為水平方向平均速度；H為深度；V0為參考井平均速度；L0為參考井距斷層垂直距離；Lx,y為(x,y)點(diǎn)距斷層垂直距離；DF為斷層最大斷距；k為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)(63.38m·s-1·km-2)。參考A區(qū)滾動(dòng)背斜油田HZ-D實(shí)鉆數(shù)據(jù)(圖12a)，設(shè)定H、V0、L0、DF分別為2510m、2497.12m/s、890m、205m以及2990m、2632.62m/s、572m、205m預(yù)測(cè)Vx,y變化，統(tǒng)計(jì)井點(diǎn)位置Vx，y變化并疊合顯示(圖12b、圖12c)，預(yù)測(cè)與實(shí)鉆結(jié)果基本一致?？梢?jiàn)，在A區(qū)斷層上盤的Vx,y具有向斷層方向增大、埋深越大且越靠近斷層變化越快的特點(diǎn)。

圖12 HZ-D油田滾動(dòng)背斜速度變化特征

3.2.2 機(jī)理模擬分析

斷層影響致使應(yīng)力場(chǎng)特征復(fù)雜，難以準(zhǔn)確獲取應(yīng)力場(chǎng)分布。受技術(shù)水平限制，本文基于理想假設(shè)條件，采用數(shù)值模擬方法分析應(yīng)力場(chǎng)機(jī)理：①剩余應(yīng)力、區(qū)域應(yīng)力在研究范圍對(duì)地層的影響是均勻的，故模擬中不予考慮； ②正斷層引起斷層兩盤地層之間的剪切應(yīng)力釋放，相互作用減小； ③將斷層等效為彈性模量小于圍巖且具有一定寬度的彈性介質(zhì)(傳遞介質(zhì))； ④將整個(gè)下盤作傳遞介質(zhì)，以突出(滾動(dòng)背斜發(fā)育的)上盤的應(yīng)力分布特征。

基于上述假設(shè)條件建立滾動(dòng)背斜地質(zhì)模型(圖13a、圖13b)，加載重力后模擬地應(yīng)力得到σz(圖13c)。結(jié)合式(10)、式(12)得到v(圖14a)和va(圖14b)，并提取z=2500m(圖14c)和z=3000m(圖14d)的va切片，可讀取同樣1000m距離內(nèi)的速度變化量分別約為70m/s(圖14c)和101m/s(圖14d)?？梢?jiàn)，正斷層上盤斷面附近σz快速增大，導(dǎo)致va具有向斷層方向增大、埋深越大且越靠近斷層變化越快的特點(diǎn)。模擬的速度場(chǎng)特征與實(shí)鉆數(shù)據(jù)吻合，表明地應(yīng)力場(chǎng)可能是滾動(dòng)背斜速度變化的主要因素之一。

圖13 滾動(dòng)背斜地質(zhì)模型應(yīng)力場(chǎng)模擬

圖14 基于圖13c的速度預(yù)測(cè)

3.3 討論與分析

3.3.1 地應(yīng)力模擬假設(shè)條件

在沉積盆地中應(yīng)力場(chǎng)與構(gòu)造運(yùn)動(dòng)、壓力場(chǎng)、溫度場(chǎng)相互作用[21]，無(wú)論在區(qū)域尺度還是局部尺度上準(zhǔn)確獲取應(yīng)力場(chǎng)分布均是難點(diǎn)問(wèn)題[16-18]，本文結(jié)合地震數(shù)據(jù)研究地應(yīng)力，基于以下較理想的假設(shè)條件：①不考慮地層異常壓力等復(fù)雜情況； ②針對(duì)研究區(qū)的拉張應(yīng)力背景[22]，將區(qū)域應(yīng)力場(chǎng)或古應(yīng)力場(chǎng)視為均勻分布，不影響速度橫向變化，因此在構(gòu)造圈閉尺度上重力可能是局部構(gòu)造應(yīng)力變化的主要因素。實(shí)例分析表明：在沒(méi)有異常地層壓力情況下，區(qū)域沿層時(shí)深關(guān)系(圖5c)與單井時(shí)深關(guān)系一致(圖5a)； 局部沿層時(shí)深關(guān)系斜率更小(圖5b)，即局部存在壓實(shí)變化，間接說(shuō)明研究區(qū)應(yīng)力分布滿足上述假設(shè)。

3.3.2 地層速度的應(yīng)力影響因素

實(shí)例分析表明，局部地層速度變化主要取決于應(yīng)力變化，且是由地層壓實(shí)作用間接形成的。因此，當(dāng)?shù)貙討?yīng)力減小時(shí)，壓實(shí)作用減弱，在地層速度減小的同時(shí)，儲(chǔ)層物性變好(孔隙度增大)，反之亦然。HZ-A油田HZ-A2井的地層速度較小，儲(chǔ)層有效孔隙度整體較HZ-A1井高(圖15)，佐證了上述觀點(diǎn)。

圖15 HZ-A油田測(cè)井解釋有效孔隙度

目前人們認(rèn)為，影響縱波速度橫向變化的應(yīng)力因素主要為地層異常流體壓力。本文綜合地應(yīng)力模擬、速度預(yù)測(cè)及其實(shí)例分析認(rèn)為，在圈閉或局部構(gòu)造尺度上，應(yīng)力變化引起的速度變化可能會(huì)嚴(yán)重干擾地震資料解釋。因此，有必要將與構(gòu)造有關(guān)的應(yīng)力變化作為一種影響地層速度的因素予以關(guān)注。

4 結(jié)束語(yǔ)

文中利用多口鉆井?dāng)?shù)據(jù)，統(tǒng)計(jì)、分析了研究區(qū)碎屑巖地層在壓實(shí)作用下速度與垂向地應(yīng)力之間的關(guān)系，獲得統(tǒng)計(jì)學(xué)意義上速度隨應(yīng)力變化的趨勢(shì)，進(jìn)一步結(jié)合地應(yīng)力模擬討論了兩種典型局部構(gòu)造的速度分布特征及成因機(jī)理，形成以下認(rèn)識(shí)：

(1)地應(yīng)力通過(guò)壓實(shí)作用直接影響地層速度，地應(yīng)力受局部構(gòu)造影響而變化較快，進(jìn)一步影響局部速度分布規(guī)律及地震資料的構(gòu)造解釋，應(yīng)予以關(guān)注；

(2)在古構(gòu)造影響下，披覆背斜構(gòu)造翼部地應(yīng)力相對(duì)較小，導(dǎo)致翼部速度較低，實(shí)際構(gòu)造幅度可能小于常見(jiàn)構(gòu)造預(yù)測(cè)方法的預(yù)測(cè)結(jié)果；

(3)在斷層影響下，正斷層下降盤的構(gòu)造應(yīng)力向斷層方向增大，導(dǎo)致遠(yuǎn)離斷層速度減小，真實(shí)構(gòu)造高形態(tài)與常規(guī)方法預(yù)測(cè)結(jié)果出現(xiàn)差異。

尚需指出，本文基于二維模型研究局部地應(yīng)力對(duì)地層速度的影響機(jī)理，僅可定性或半定量分析圈閉或局部構(gòu)造尺度的速度變化，若要獲得準(zhǔn)確的應(yīng)力—速度關(guān)系，還需考慮三維區(qū)域應(yīng)力、應(yīng)力變化史等因素。