一起35 kV海上風(fēng)電專用充氣環(huán)網(wǎng)柜局放問(wèn)題的故障診斷及解決

李 勇，辛道越，趙 順，張海波，胡連厚

（廣東明陽(yáng)電氣股份有限公司，廣東 中山 528451）

0 引言

某企業(yè)在對(duì)一批35 kV電壓等級(jí)MYS10型充氣環(huán)網(wǎng)柜進(jìn)行出廠前的例行局部放電檢測(cè)時(shí)，發(fā)現(xiàn)10臺(tái)產(chǎn)品之中有4臺(tái)的測(cè)試結(jié)果異常，一次檢驗(yàn)不合格率達(dá)到40%。不合格的形式有兩種，一種是產(chǎn)品出現(xiàn)一相或兩相的局部放電值超過(guò)內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)（30 pC），另一種是局部放電的起始電壓低于內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)（35 kV）。眾所周知，局部放電作為中壓成套開(kāi)關(guān)設(shè)備絕緣缺陷排查和事故預(yù)防的一種重要檢測(cè)手段，已經(jīng)引起越來(lái)越多設(shè)備制造廠家的重視。鑒于該產(chǎn)品是海上風(fēng)力發(fā)電升壓系統(tǒng)中的關(guān)鍵設(shè)備，直接關(guān)系到整個(gè)升壓系統(tǒng)的運(yùn)行可靠性，以及能否實(shí)現(xiàn)對(duì)升壓變壓器的有效短路保護(hù)，該企業(yè)從一開(kāi)始就將局部放電的檢測(cè)作為出廠前的必檢項(xiàng)目，高于國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB3906作為協(xié)商可選項(xiàng)次的規(guī)定。

針對(duì)此次異常的出現(xiàn)，本文逐一對(duì)可能造成局部放電超標(biāo)的多種原因予以分析，對(duì)每種原因的影響效果及優(yōu)化方案都制作了相關(guān)實(shí)物或有限元模型，進(jìn)行反復(fù)的測(cè)試、驗(yàn)證和再優(yōu)化，歷時(shí)將近一個(gè)半月的時(shí)間，該問(wèn)題最終得以妥善解決，不僅實(shí)現(xiàn)了10臺(tái)產(chǎn)品的局部放電完全滿足出廠測(cè)試要求，同時(shí)還根據(jù)實(shí)測(cè)效果將產(chǎn)品局部放電的出廠內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了升級(jí)（相比之前更為嚴(yán)格），保障產(chǎn)品可靠交付的同時(shí)，也為產(chǎn)品后續(xù)的設(shè)計(jì)優(yōu)化及其他類似產(chǎn)品的研發(fā)和故障分析，提供了值得借鑒的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和參考思路。

1 MYS10型35 kV充氣環(huán)網(wǎng)柜

MYS10型35 kV充氣環(huán)網(wǎng)柜是專門針對(duì)大容量海上風(fēng)力發(fā)電升壓系統(tǒng)自主開(kāi)發(fā)的新一代高可靠性的中壓開(kāi)關(guān)設(shè)備，它以微正壓力（20℃絕對(duì)值0.13 MPa）SF6氣體作為主絕緣介質(zhì)，將真空斷路器、真空負(fù)荷開(kāi)關(guān)、三工位隔離/接地開(kāi)關(guān)、分支母線等一次元件完全封閉在一個(gè)獨(dú)立的3 mm厚不銹鋼焊接而成的氣箱內(nèi)，不受外部濕熱、鹽霧等惡劣環(huán)境的影響。布置于氣箱之外的開(kāi)關(guān)操作機(jī)構(gòu)、保護(hù)及儀表、鈑金柜體等，各自采取了有針對(duì)性的“多維度”防腐處理措施，確保了系統(tǒng)長(zhǎng)期運(yùn)行的可靠性和實(shí)際上的免維護(hù)，預(yù)期適用30年以上[1]。MYS10的主要技術(shù)參數(shù)如下：

（1）額定電壓：40.5 kV；

（2）額定頻率：50 Hz；

（3）額定電流：1250 A；

（4）額定工頻耐受電壓：95 kV；

（5）雷電沖擊耐受電壓：185 kV；

（6）額定短時(shí)耐受電流：25 kA、31.5 kA；

（7）額定短路持續(xù)時(shí)間：4 s；

（8）額定峰值耐受電流：63 kA、80 kA；

（9）額定機(jī)械操作壽命：10000次（斷路器、負(fù)荷開(kāi)關(guān)）；

（10）額定局部放電水平：≤30 pC；

（11）額定氣體充入壓力：0.13 MPa（20℃，絕對(duì)值）；

（12）標(biāo)準(zhǔn)柜體寬度尺寸：500 mm、550 mm。

MYS10型充氣環(huán)網(wǎng)柜典型饋線方案的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示，在廣東陽(yáng)江某海上風(fēng)機(jī)塔筒內(nèi)的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際布置如圖2所示。

圖1 MYS10典型方案結(jié)構(gòu)示意

圖2 MYS10在某海上風(fēng)機(jī)塔筒內(nèi)的現(xiàn)場(chǎng)

2 診斷分析

2.1 測(cè)試方法

采用常規(guī)的脈沖電流法，模擬產(chǎn)品實(shí)際通電運(yùn)行的狀態(tài)，即斷路器合閘，三工位開(kāi)關(guān)處于“連通”位置。測(cè)試時(shí)通過(guò)專用的無(wú)局放測(cè)試電纜和產(chǎn)品出線接口（C型套管）連接，頂擴(kuò)母線的環(huán)氧出線套管由專用的絕緣帽封堵，測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)及接線方式如圖3所示[2]。

圖3 MYS10局放測(cè)試

按照GB/T 3906的要求，測(cè)量電壓為額定電壓的1.1倍（即40.5 kV×1.1），并規(guī)定了企業(yè)內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)為單柜局放值不大于30 pC?？紤]到產(chǎn)品緊湊布置、復(fù)合絕緣設(shè)計(jì)的特點(diǎn)，為了更好地保證運(yùn)行可靠性，局放出廠檢驗(yàn)的數(shù)據(jù)表中增加了對(duì)“局放起始電壓”的記錄，且該值應(yīng)不低于35 kV，相對(duì)于產(chǎn)品實(shí)際承受的相電壓（35/3 kV）已經(jīng)考慮了一定的裕度[3]。

2.2 測(cè)試數(shù)據(jù)

10臺(tái)中有4臺(tái)產(chǎn)品局放異常，其中一臺(tái)的A相局放值大于30 pC，A、C兩相的起始電壓低于35 kV；一臺(tái)的B兩相的起始電壓低于35 kV；一臺(tái)的A、B相局放值大于30 pC，A兩相的起始電壓低于35 kV；一臺(tái)的B、C相局放值大于30 pC，C兩相的起始電壓低于35 kV。具體數(shù)據(jù)如表1所示。

表1 MYS10局放測(cè)試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表

2.3 排查定位

首先，排查檢測(cè)設(shè)備是否存在故障或失準(zhǔn)。問(wèn)題發(fā)現(xiàn)后，利用前批次庫(kù)存合格產(chǎn)品和聯(lián)系其他同行企業(yè)的檢測(cè)設(shè)備，分別組織對(duì)相關(guān)的測(cè)試設(shè)備和手段進(jìn)行了復(fù)測(cè)、校核，證實(shí)了設(shè)備本身無(wú)故障，得出該批次產(chǎn)品的局放異?，F(xiàn)象確實(shí)存在[4]。

其次，利用產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的便利特點(diǎn)和實(shí)際測(cè)試條件，通過(guò)對(duì)斷路器、三工位隔離開(kāi)關(guān)的依次合分操作，以及對(duì)調(diào)加壓方向，對(duì)故障產(chǎn)品的局部放電進(jìn)行分段、分區(qū)域測(cè)試，通過(guò)排查，期望能初步判定局放異常是否存在于相對(duì)固定的區(qū)域位置[5]。

為滿足用戶的使用和維護(hù)習(xí)慣，該產(chǎn)品采用的是線路側(cè)三工位隔離開(kāi)關(guān)（俗稱“下隔離”）設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)。并柜絕緣母線采用頂擴(kuò)方案，為實(shí)現(xiàn)單柜局放測(cè)試提供了便利，且測(cè)試加壓接口通用（均為標(biāo)準(zhǔn)的“C”型套管）。為了縮小排查范圍，第一步先把斷路器分閘，頂部母線套接地，從電纜室加壓測(cè)試并記錄局放值，數(shù)據(jù)顯示局放值較大。第二步將測(cè)試電壓調(diào)轉(zhuǎn)加到滅弧室靜端，從頂部套管加壓，測(cè)量結(jié)果顯示基本無(wú)局放。由此說(shuō)明本次局放異常的產(chǎn)生集中在斷路器動(dòng)端、三工位開(kāi)關(guān)、下分支母線、出線套管之間的區(qū)域，如圖4中的框選位置。

圖4 局放存在的區(qū)域位置

3 排查與測(cè)試驗(yàn)證

技術(shù)小組主要成員具備較長(zhǎng)期的行業(yè)經(jīng)驗(yàn)積累，同時(shí)翻閱和參考了部分文獻(xiàn)，并結(jié)合MYS10產(chǎn)品自身的結(jié)構(gòu)布置特點(diǎn)，經(jīng)過(guò)多次討論，分析認(rèn)為有可能導(dǎo)致在上述區(qū)域的局部放電超標(biāo)的要素大致可以概括為4個(gè)，逐一對(duì)其進(jìn)行了排查分析和測(cè)試驗(yàn)證。

（1）電極形狀及表面質(zhì)量

就本產(chǎn)品而言，電極主要是指三工位隔離開(kāi)關(guān)的動(dòng)、靜觸頭，包括接地觸頭，如圖5所示。

圖5 三工位開(kāi)關(guān)觸頭結(jié)構(gòu)

拆開(kāi)故障產(chǎn)品，發(fā)現(xiàn)相關(guān)觸頭的最小過(guò)渡圓角半徑偏?。≧≤1 mm），且個(gè)別圓角表面存在粗糙打磨痕跡（手工返工處理），表面質(zhì)量也達(dá)不到要求，如圖6所示。顯然，該部分電極表面的小尖角和凹凸不平，造成局部電場(chǎng)的不均勻和電極表面的電暈起始電壓的較大幅度下降，從而導(dǎo)致了因電極表面電暈放電造成的測(cè)量局放值增加。

圖6 三工位開(kāi)關(guān)靜觸頭表面示例

選擇3臺(tái)問(wèn)題產(chǎn)品，分別對(duì)圖5中的每相裸露電極表面進(jìn)行表面和圓角修整，加大圓角半徑R≥2 mm，表面粗糙度不低于1.6～3.2 μm，并再次進(jìn)行表面處理。重新裝配后的復(fù)測(cè)結(jié)果顯示，其中有1臺(tái)的三相局放分別降至9 pC、4 pC、4 pC，達(dá)到了出廠要求，另外兩臺(tái)的數(shù)據(jù)略有改善但不明顯。需要說(shuō)明的是，該部分電極形狀及表面質(zhì)量對(duì)產(chǎn)品的局放水平會(huì)產(chǎn)生一定的影響，電極過(guò)渡圓角的半徑加大，表面粗糙度減小，會(huì)導(dǎo)致局部放電值在一定程度上的減小。但就此次問(wèn)題來(lái)說(shuō)，它并沒(méi)有實(shí)現(xiàn)大幅度改善，應(yīng)該不是最主要的原因[6]。

（2）絕緣件內(nèi)部缺陷

MYS10型充氣柜的三工位開(kāi)關(guān)采用的是絕緣主軸設(shè)計(jì)，由3個(gè)獨(dú)立的絕緣分節(jié)軸（圖7）分別實(shí)現(xiàn)三相隔離觸頭的組合布置，是本產(chǎn)品內(nèi)部關(guān)鍵的絕緣部件之一。絕緣分節(jié)軸內(nèi)部安裝有兩個(gè)隔離刀片，三工位的操作通過(guò)分節(jié)軸的旋轉(zhuǎn)實(shí)現(xiàn)3個(gè)位置的切換。絕緣分節(jié)軸的材料，選用的是熱塑性材料（尼龍加玻纖），形狀較復(fù)雜。很顯然，其材料配方和注塑工藝如果控制不嚴(yán)格，內(nèi)部比較容易出現(xiàn)氣泡、縮孔等缺陷，從而產(chǎn)生典型的絕緣材料內(nèi)部缺陷所導(dǎo)致的局部放電[7]。產(chǎn)生氣泡、縮孔等缺陷的主要原因大致有兩個(gè)：一是材料本身的流動(dòng)性好壞，流動(dòng)性不好就容易造成一些拐角和尖端位置無(wú)法完全填充；二是注射壓力的大小，壓力如果不夠，同樣容易造成局部的材料缺失。

圖7 三工位開(kāi)關(guān)絕緣分節(jié)軸

從問(wèn)題產(chǎn)品上拆解了2個(gè)絕緣分節(jié)軸，先用普通工業(yè)用X光探傷儀進(jìn)行檢測(cè)，未能發(fā)現(xiàn)明顯異常，懷疑其精度可能達(dá)不到要求，后來(lái)通過(guò)專門的醫(yī)用X光透視儀器對(duì)其內(nèi)部進(jìn)行影像分析，果然發(fā)現(xiàn)了有幾個(gè)微小氣泡的存在（圖8中的數(shù)個(gè)細(xì)微黑點(diǎn)）。

圖8 三工位開(kāi)關(guān)絕緣分節(jié)軸X光照片

聯(lián)系絕緣分節(jié)軸的供應(yīng)商，要求其通過(guò)優(yōu)化零件澆注口結(jié)構(gòu)，加大澆注壓力，更換材料局部配方以提高澆注過(guò)程中的流動(dòng)性，嚴(yán)格執(zhí)行注塑后的溫度處理等整改措施。短時(shí)間內(nèi)重新制作了幾批絕緣軸，內(nèi)部氣泡的數(shù)量出現(xiàn)減少的趨勢(shì)（因?yàn)樽⑺芄に嚨牟牧锨疤幚頉](méi)有抽真空的要求，所以理論上無(wú)法完全避免）。挑選幾個(gè)氣泡數(shù)量少的絕緣分節(jié)軸，更換后重新裝配，測(cè)試，其局部放電有所改善（測(cè)試了3臺(tái)，局放數(shù)據(jù)大致下降0～4 pC）。顯然，其改善的幅度并不明顯，應(yīng)該也不是本批產(chǎn)品局放異常最主要的原因[8]。

（3）電極和絕緣件的接觸間隙

如圖9所示，三工位開(kāi)關(guān)動(dòng)觸頭的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)是通過(guò)絕緣分節(jié)軸的驅(qū)動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)的，所以觸頭側(cè)表面和絕緣分節(jié)軸之間是直接接觸的。顯然，這兩個(gè)面的接觸（圖9中藍(lán)色線所示）從微觀上來(lái)說(shuō)是點(diǎn)接觸，也就是說(shuō)這兩個(gè)面之間不可避免地存在多個(gè)乃至無(wú)數(shù)個(gè)氣體小間隙[9]。

圖9 絕緣軸與隔離觸頭的傳動(dòng)接觸面

為了提高仿真軟件的網(wǎng)格化速度，技術(shù)小組對(duì)該部分結(jié)構(gòu)的模型進(jìn)行了必要的簡(jiǎn)化。首先假設(shè)隔離動(dòng)觸頭和絕緣件表面存在1個(gè)氣體間隙（為了云圖觀察的效果，放大至肉眼可見(jiàn)的1×3 mm），該部分結(jié)構(gòu)的電場(chǎng)仿真簡(jiǎn)化模型如圖10所示，利用軟件（QUICKFIELD）對(duì)電場(chǎng)進(jìn)行了分析，所關(guān)注的電場(chǎng)分布結(jié)果如圖11所示，局部放大如圖12所示。根據(jù)圖示結(jié)果，該氣隙附近的電場(chǎng)強(qiáng)度（呈淡藍(lán)色）低于絕緣件的其他位置（呈深棕色），且變化梯度相對(duì)小，不具備一般情況下局部放電的明顯特點(diǎn)。隨后又將1個(gè)氣隙增加到3個(gè)，得到的仿真分析結(jié)果基本類似，得出該位置的電極和絕緣件的小接觸間隙對(duì)局部放電值的影響可能并不十分突出。

圖10 絕緣軸與隔離觸頭接觸面的簡(jiǎn)化模型（1個(gè)氣孔）

圖11 絕緣軸與隔離觸頭接觸面的電場(chǎng)仿真

圖12 電場(chǎng)仿真結(jié)果的局部放大

選取4臺(tái)故障開(kāi)關(guān)中的1臺(tái)問(wèn)題開(kāi)關(guān)進(jìn)行了拆解，然后采用專門的涂料對(duì)絕緣分節(jié)軸對(duì)應(yīng)與銅觸頭接觸的表面進(jìn)行了局部半導(dǎo)體材料刷涂，目的是為了實(shí)現(xiàn)該區(qū)域絕緣表面以及小氣體間隙的等電位處理，因?yàn)橹苓叺牡入娢?，從而消除了微觀小氣隙可能對(duì)電場(chǎng)分布的影響（氣隙的外圍由銅導(dǎo)體和半導(dǎo)電材料表面所環(huán)繞，兩者均不存在電位差）。因?yàn)樾怏w間隙的邊界條件的等電位，其內(nèi)部的局部電場(chǎng)被均勻分布，失去了產(chǎn)生局部放電的重要誘因[10]。

對(duì)該臺(tái)開(kāi)關(guān)的零部件重新裝配后再測(cè)試，發(fā)現(xiàn)局部放電的測(cè)量值和之前的記錄基本沒(méi)有明顯的變化。因此得出，該位置的電極和絕緣件之間的傳遞動(dòng)力式接觸面的結(jié)構(gòu)，理論上的小氣隙不可避免，局部電場(chǎng)分布存在不均勻，但該區(qū)域內(nèi)部電場(chǎng)強(qiáng)度較小，產(chǎn)生電暈放電的可能性也很小。就本批次的產(chǎn)品質(zhì)量異常來(lái)說(shuō)，該因素可以不予考慮。

（4）電極和絕緣件間的小間隙及電場(chǎng)優(yōu)化

電極和絕緣件間的小間隙，一般來(lái)說(shuō)是中壓SF6充氣產(chǎn)品設(shè)計(jì)的一個(gè)比較約定俗成的絕緣設(shè)計(jì)隱患。矛盾的是為了要實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品的整體小型化設(shè)計(jì)，這種電極和絕緣件間的小間隙又不可避免。

就MYS10產(chǎn)品現(xiàn)有結(jié)構(gòu)而言，三工位隔離開(kāi)關(guān)的每相傳動(dòng)鏈都存在一個(gè)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)副（圖13），其動(dòng)、靜觸頭通過(guò)專門的銷軸結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)式動(dòng)作。銷軸采取中間軸套配合，一端螺母實(shí)現(xiàn)軸向緊固。為了實(shí)現(xiàn)隔離觸頭相對(duì)地、相間的基本絕緣要求，該銷軸的螺紋末端和絕緣分節(jié)軸之間不可避免存在一個(gè)結(jié)構(gòu)性氣隙（距離尺寸定義為d）。這也是經(jīng)過(guò)幾輪排查后需要重點(diǎn)關(guān)注的一個(gè)環(huán)節(jié)。先后拆開(kāi)3臺(tái)故障產(chǎn)品和2臺(tái)局放合格產(chǎn)品的分節(jié)軸，一致發(fā)現(xiàn)該氣隙對(duì)應(yīng)的絕緣材料的另外一面，均有比較明顯的放電痕跡（圖14）。也就是說(shuō)，該電極和絕緣件間的小間隙處存在不同程度放電的證據(jù)明顯[11]。

圖13 隔離開(kāi)關(guān)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)副結(jié)構(gòu)示意

圖14 隔離開(kāi)關(guān)旋轉(zhuǎn)銷軸對(duì)應(yīng)的分節(jié)軸另一側(cè)

分析認(rèn)為，因?yàn)樵摎庀冻叽巛^小，且螺紋末端沒(méi)有按要求作倒圓角處理，二者的疊加效應(yīng)造成該部位的局部電場(chǎng)分布極不均勻，且場(chǎng)強(qiáng)值相對(duì)較大，很有可能是產(chǎn)生較大局部放電的一個(gè)大概率要素。

對(duì)該連接銷結(jié)構(gòu)的零件采用機(jī)加工再處理，同時(shí)考慮到螺母緊固的可靠性要求，將該緊固螺栓的總長(zhǎng)度減小了3 mm（相當(dāng)于氣隙尺寸d加大了3 mm），同時(shí)對(duì)其末端采取倒圓角R1.5 mm的處理，其目的就是要減小該氣隙處的電場(chǎng)強(qiáng)度，同時(shí)優(yōu)化該氣隙處的局部電場(chǎng)的均勻分布（相對(duì)來(lái)說(shuō)）。處理后之后對(duì)5臺(tái)開(kāi)關(guān)進(jìn)行了重新裝配，發(fā)現(xiàn)局放測(cè)試的結(jié)果非常明顯地得到了改善，產(chǎn)品整體局放值均在5 pC以下，且局放起始電壓提高至42 kV及以上（最高超過(guò)54 kV），完全滿足產(chǎn)品內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)（不大于30 pC）要求[12]。由此說(shuō)明，該因素是造成本次產(chǎn)品局放問(wèn)題的核心因素。

將這個(gè)環(huán)節(jié)的改進(jìn)措施復(fù)制到本批次其他之前局放測(cè)試合格的產(chǎn)品，改善效果同樣顯著。再綜合了一定批量后續(xù)產(chǎn)品的跟蹤驗(yàn)證，決定將MYS10的出廠局放測(cè)試內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)提高到10 pC以內(nèi)。

4 解決方案

通過(guò)對(duì)可能造成本批次35 kV充氣環(huán)網(wǎng)柜局部放電量增大的原因進(jìn)行逐一分析和試驗(yàn)驗(yàn)證，通過(guò)采取以下3種措施并舉，最終將局放檢測(cè)數(shù)據(jù)控制在合格范圍之內(nèi)，同時(shí)將產(chǎn)品局放的內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)由不大于30 pC提升到10 pC以內(nèi)。

（1）對(duì)三工位隔離開(kāi)關(guān)的動(dòng)、靜觸頭，包括接地觸頭等電極形狀及其表面質(zhì)量按圖紙要求嚴(yán)格控制，保證圓角半徑R≥2 mm，表面粗糙度不低于1.6～3.2μm。

（2）對(duì)三工位隔離開(kāi)關(guān)的絕緣分節(jié)軸的材料進(jìn)行更換以提高其流動(dòng)性，優(yōu)化澆注工藝，控制內(nèi)部缺陷（氣泡）的生成。

（3）縮短三工位隔離開(kāi)關(guān)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)副的緊固件長(zhǎng)度（減小3 mm），并對(duì)端部增加圓角處理，以增大電極和絕緣件間的氣體間隙并優(yōu)化局部電場(chǎng)[13]。

5 結(jié)束語(yǔ)

伴隨著10 kV～35 kV中壓充氣柜的應(yīng)用越來(lái)越普及，對(duì)產(chǎn)品的局放控制作為影響長(zhǎng)期可靠運(yùn)行的關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)，也越來(lái)越受到各制造廠和運(yùn)行單位的高度關(guān)注。不同廠家的產(chǎn)品可能在結(jié)構(gòu)上或多或少存在一些差異，但也存在一些共性要素。電極形狀及其表面質(zhì)量、絕緣件內(nèi)部缺陷、電極和絕緣件間的小間隙及電場(chǎng)優(yōu)化等是可能會(huì)影響產(chǎn)品局放性能的幾個(gè)重要因素。針對(duì)不同的電壓等級(jí)，不同的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，各因素的影響程度會(huì)有所不同，就本文所涉及的MYS10型海上風(fēng)電專用35 kV充氣環(huán)網(wǎng)柜來(lái)說(shuō)，盡可能地加大電極和絕緣件間的小間隙及優(yōu)化該區(qū)域的局部電場(chǎng)分布，是上述幾個(gè)影響局放因素中的最核心因素。