小型玉米脫粒機(jī)機(jī)架模態(tài)分析與優(yōu)化設(shè)計

林 通，張 濤，張 瑩，尹 毅，鄧興旭，龐有倫，羅書強(qiáng)

(1.西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院，重慶 400715；2.重慶市農(nóng)業(yè)科學(xué)院，重慶 401329)

西南丘陵山區(qū)地域遼闊，常年玉米產(chǎn)量保持在2000萬t以上[1]，是我國重要的玉米產(chǎn)地之一，因地理因素限制，西南丘陵山區(qū)玉米呈分散式小規(guī)模種植，不易進(jìn)行大型機(jī)械化聯(lián)合收割，研制一款結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、安全性高的小型玉米脫粒機(jī)對提高生產(chǎn)率有很大幫助。機(jī)架作為小型玉米脫粒機(jī)的主要載體，當(dāng)機(jī)架的固有頻率和電動機(jī)、脫粒滾筒及風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的激勵頻率接近時易產(chǎn)生共振[2]，對其工作穩(wěn)定性造成嚴(yán)重影響。

近年來，國內(nèi)學(xué)者對機(jī)架的研究較多，劉雙喜等[3-4]采用Hammersley抽樣法進(jìn)行試驗設(shè)計，基于多目標(biāo)優(yōu)化法降低果園開溝施肥機(jī)機(jī)架質(zhì)量，提高1階固有頻率；毛智琳等[5]通過靜力學(xué)分析法，改變履帶拖拉機(jī)機(jī)架結(jié)構(gòu)，降低最大應(yīng)力和最大變形；余朝靜等[6]在有限元分析的基礎(chǔ)上對煙稈拔稈粉碎機(jī)機(jī)架進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化，后又采用多目標(biāo)遺傳算法進(jìn)行直接優(yōu)化，降低了質(zhì)量。上述研究為機(jī)架的設(shè)計和分析提供了一定的理論參考，但選擇設(shè)計因素時缺少理論依據(jù)，優(yōu)化設(shè)計方面缺少試驗方法對照。對于玉米脫粒機(jī)的設(shè)計，大部分學(xué)者以降低玉米籽粒破碎率為優(yōu)化目標(biāo)，優(yōu)化玉米脫粒機(jī)滾筒和脫粒元件，但玉米脫粒機(jī)機(jī)架僅僅通過簡單型材拼接而成，缺少系統(tǒng)性理論依據(jù)。

針對玉米脫粒機(jī)工作時機(jī)架容易與外部激勵頻率發(fā)生共振的問題，本文設(shè)計小型玉米脫粒機(jī)，以提高機(jī)架1階固有頻率和降低質(zhì)量為優(yōu)化目標(biāo)，分析機(jī)架前6階模態(tài)，通過靈敏度分析確定結(jié)構(gòu)優(yōu)化因素，建立優(yōu)化數(shù)學(xué)模型，使用Workbench DOE試驗設(shè)計模塊，采用兩種試驗方法：中心復(fù)合設(shè)計(CCD)和最佳填充空間設(shè)計(OSF)，并基于多目標(biāo)遺傳算法MOGA得出優(yōu)化設(shè)計備選方案，比較取得最優(yōu)解，最后通過試驗得出優(yōu)化前后機(jī)架固有頻率，驗證優(yōu)化效果。

1 模型建立與網(wǎng)格劃分

1.1 模型建立與機(jī)架材料

玉米脫粒機(jī)整體結(jié)構(gòu)由脫粒滾筒、篩網(wǎng)、電動機(jī)、風(fēng)機(jī)和傳動機(jī)構(gòu)安裝在機(jī)架上組成，本文使用SolidWorks軟件建立小型玉米脫粒機(jī)三維模型，其中機(jī)架由架腿、橫梁、側(cè)板、下料板、導(dǎo)風(fēng)板、導(dǎo)風(fēng)殼以及擋料板通過焊接組成，整機(jī)三維模型示意如圖1所示。

1.電動機(jī)；2. 入料口；3. 外殼；4. 導(dǎo)風(fēng)板；5. 下料板；6. 擋料板；7. 風(fēng)機(jī)1. Motor；2. Feed inlet；3. Shell；4. Baffle；5. Blanking board；6. Baffle plate；7. Fan

機(jī)架材料使用應(yīng)用廣泛、價格便宜、力學(xué)性能良好的Q235普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，其性能參數(shù)如表1。

1.2 網(wǎng)格劃分

有限元分析時，網(wǎng)格劃分會直接影響計算精度和仿真結(jié)果，通常情況下，網(wǎng)格數(shù)量越多，計算精度越高[7]，本文采用Automatic Method對網(wǎng)格進(jìn)行劃分，系統(tǒng)會自動選擇最優(yōu)的網(wǎng)格劃分方式，最終得到的有限元網(wǎng)格劃分節(jié)點(diǎn)數(shù)為208287，單元數(shù)為52651，有限元網(wǎng)格如圖2所示。

圖2 網(wǎng)格劃分Fig.2 Grid meshing

2 模態(tài)分析理論

通過模態(tài)分析，設(shè)計者可以得到結(jié)構(gòu)固有頻率、振型和自振周期[8]，避免外界產(chǎn)生的激振頻率和結(jié)構(gòu)固有頻率重疊，從而能夠很好保持結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，延長機(jī)器壽命和保證使用性能[9]。

對于本文機(jī)架結(jié)構(gòu)的一般振動方程數(shù)學(xué)模型可表示為[10]：

(1)

機(jī)架固有頻率的分析計算與外載荷無關(guān)，只與自身材料、質(zhì)量和外形尺寸有關(guān)[11]，故{F(t)}為0，同時根據(jù)機(jī)架外形結(jié)構(gòu)可以將其看作無阻尼自由振動，可將式(1)表示為：

(2)

簡諧振動是一種物體受力與位移成正比且方向相反的正弦運(yùn)動，而本文機(jī)架振動可以看作是由一系列的簡諧運(yùn)動疊加而成，其數(shù)學(xué)模型可表示為：

{x}={X}sin(ωnt+φ)

(3)

式中，{X}為節(jié)點(diǎn)振幅，mm；ωn為固有頻率，Hz；φ為初始相位角，(°)。

聯(lián)立(2)和(3)可得:

(4)

當(dāng)機(jī)架產(chǎn)生振動時，{X}不為0，則上式為：

(5)

式(5)是關(guān)于ωn2的n次多項式，機(jī)架模型剛度矩陣和機(jī)架模型質(zhì)量矩陣為確定值，故可以求解出該方程關(guān)于ωn的n個特征值及特征向量，即為機(jī)架的固有頻率和結(jié)構(gòu)振型[12]。

Block Lanczos法具有計算精度高、速度快、模態(tài)提取效果好等優(yōu)點(diǎn)，對于剛體振型處理很好，可以適用于大多數(shù)情況。本文研究對象具有剛性結(jié)構(gòu)，故采用Block Lanczos法的稀疏矩陣遞歸對機(jī)架模態(tài)提取[13]。

3 模態(tài)分析與外部激勵計算

3.1 模態(tài)分析

結(jié)構(gòu)的動態(tài)特性往往取決于低階模態(tài)[14]，即外界產(chǎn)生的激振頻率會與低階模態(tài)頻率相近，因此提取前6階模態(tài)頻率和振型進(jìn)行分析和計算。

將模型導(dǎo)入ANSYS Workbench中，得到模型前6階模態(tài)的固有頻率如表2所示，并使用Total Deformation模塊得到模態(tài)云圖如圖3所示。

圖3 前6階模態(tài)云圖Fig.3 First six modal cloud images

表2分析可得，機(jī)架理論狀態(tài)下的前6階固有頻率分布范圍為48.26～156.76 Hz，隨著階數(shù)增大，頻率呈增大趨勢，但規(guī)律性不強(qiáng)，體現(xiàn)了無阻尼振動的隨機(jī)性。機(jī)架振動的最大位移出現(xiàn)在第2階固有頻率處，其值為56.485 mm，主要是橫梁局部沿Z

表2 機(jī)架前6階固有頻率及振型

軸左右擺動；第二大位移出現(xiàn)在第1階固有頻率處，其值為55.208 mm，主要是擋料板局部沿Z軸擺動，最小位移出現(xiàn)在第5階固有頻率處，其值為29.756 mm，主要是下料板和導(dǎo)風(fēng)板局部沿Y軸擺動，如果下料板和導(dǎo)風(fēng)板出現(xiàn)振動會影響玉米脫粒機(jī)的清選效果。

3.2 外部激勵計算

玉米脫粒機(jī)工作時產(chǎn)生動載荷主要來自電動機(jī)、脫粒滾筒以及風(fēng)機(jī)。為避免機(jī)架本身的固有頻率與其工作時產(chǎn)生的激勵頻率重疊，現(xiàn)對各個激勵頻率進(jìn)行計算。

由于轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的激勵頻率可以由式(6)進(jìn)行計算[15]。

(6)

式中，f為激勵源產(chǎn)生的激勵頻率，Hz；n為激勵源的轉(zhuǎn)速，r·min-1。

地面產(chǎn)生的激振與地面的平整度有關(guān)，工作時機(jī)架與地面完全接觸，此時可以認(rèn)為激振頻率為0 Hz。本次使用的動力源為鄭州三鑫電機(jī)制造廠制造的雙值電容異步電動機(jī)，其額定電壓為220 V，最大轉(zhuǎn)速為2 800 r·min-1，根據(jù)式(6)可以計算出電動機(jī)產(chǎn)生的理論最大激勵頻率為46.67 Hz，電動機(jī)通過帶傳動將動力分別傳送到脫粒滾筒和風(fēng)機(jī)軸上，根據(jù)計算，脫粒滾筒最大轉(zhuǎn)速為510 r·min-1，產(chǎn)生的理論最大激勵頻率為8.5 Hz，風(fēng)機(jī)最大轉(zhuǎn)速為2 300 r·min-1，產(chǎn)生的理論最大激勵頻率為38.33 Hz。

通過分析對比玉米脫粒機(jī)自身的固有頻率和工作時電動機(jī)、脫粒滾筒以及風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的激勵頻率，脫粒滾筒和風(fēng)機(jī)所產(chǎn)生的激勵頻率較低，不會對機(jī)架的安全性和穩(wěn)定性產(chǎn)生影響，而電動機(jī)產(chǎn)生的激勵頻率與機(jī)架的1階固有頻率較為接近，容易產(chǎn)生共振，故需要對1階固有頻率進(jìn)行優(yōu)化。

4 機(jī)架結(jié)構(gòu)優(yōu)化

通過上述研究可得，機(jī)架1階固有頻率與2階固有頻率相差較大，因此可通過提高機(jī)架的1階固有頻率來避開電動機(jī)的外部激勵頻率。通過改變機(jī)架構(gòu)件厚度，可以提高1階固有頻率，為保證整機(jī)輕量化[16]，將機(jī)架整體質(zhì)量也作為一個設(shè)計目標(biāo)。

4.1 靈敏度分析

4.1.1 靈敏度分析理論 靈敏度分析可以快速找到影響指標(biāo)較大的因素，從而簡化優(yōu)化過程，達(dá)到設(shè)計目標(biāo)[17]。本文通過改變機(jī)架厚度提高1階固有頻率，但不同構(gòu)件參數(shù)對設(shè)計目標(biāo)影響程度不同。因此，采用靈敏度分析與設(shè)計參數(shù)結(jié)合來提高固有頻率和控制質(zhì)量。

對于無阻尼自由振動系統(tǒng)，設(shè)定結(jié)構(gòu)厚度為p，式(4)兩側(cè)對p求偏導(dǎo)可得：

(7)

并將式(7)兩側(cè)同時左乘{(lán)X}T，得到下式：

(8)

式中，p為結(jié)構(gòu)厚度，mm。

可以解出厚度p對固有頻率的導(dǎo)數(shù)，即是靈敏度Q的數(shù)學(xué)表達(dá)式：

(9)

同樣可以根據(jù)上述方法求出其他設(shè)計參數(shù)對固有頻率和質(zhì)量的靈敏度。

4.1.2 靈敏度分析結(jié)果 對于機(jī)架模型，擬選取導(dǎo)風(fēng)板與下料板夾角、導(dǎo)風(fēng)板厚度、下料板厚度、方鋼及側(cè)板厚度作為設(shè)計變量，同時為保證機(jī)架結(jié)構(gòu)的對稱性，控制方鋼厚度和側(cè)板厚度取值相同，以機(jī)架整體質(zhì)量及1階固有頻率為靈敏度分析目標(biāo)，使用ANSYS Workbench的Parameters Correlation模塊進(jìn)行靈敏度計算，得出結(jié)果如表3所示。

根據(jù)表3得到，導(dǎo)風(fēng)板與下料板夾角的質(zhì)量靈敏度和頻率靈敏度絕對值均最小，其值分別為0.0001、0.0024，對優(yōu)化目標(biāo)影響不大[18-19]，為減少計算量，優(yōu)化設(shè)計過程中導(dǎo)風(fēng)板與下料板夾角變量予以舍棄。對于頻率而言，各參數(shù)靈敏度值均為正，這表明增加它們的厚度可以提高1階固有頻率，擋料板厚度靈敏度均高于其他設(shè)計變量，其值為0.7929，故擋料板厚度對1階固有頻率的影響最大；對于質(zhì)量而言，所有設(shè)計參數(shù)靈敏度值也均為正，這是由于增加設(shè)計參數(shù)的厚度勢必會提高機(jī)架質(zhì)量，其中方鋼及側(cè)板厚度的靈敏度均高于其他設(shè)計參數(shù)，其值為0.9808，故方鋼及側(cè)板厚度對質(zhì)量影響最大。綜合考慮各參數(shù)對1階固有頻率和機(jī)架質(zhì)量靈敏度大小的影響，選擇導(dǎo)風(fēng)板厚度、下料板厚度、擋料板厚度和方鋼及側(cè)板厚度作為優(yōu)化參數(shù)。

表3 靈敏度分析數(shù)值

4.2 優(yōu)化設(shè)計數(shù)學(xué)模型及優(yōu)化過程

4.2.1 數(shù)學(xué)模型構(gòu)建 設(shè)機(jī)架方鋼及側(cè)板厚度為變量x1，下料板厚度為變量x2，導(dǎo)風(fēng)板厚度為變量x3，擋料板厚度為變量x4，根據(jù)前期設(shè)計與仿真結(jié)果，各參數(shù)取值范圍如表4所示。

表4 試驗因素取值范圍

為保證1階固有頻率提升，同時機(jī)架整體質(zhì)量最低，獲得較優(yōu)的設(shè)計參數(shù)組合，將玉米脫粒機(jī)機(jī)架質(zhì)量作為目標(biāo)函數(shù)，第1階固有頻率作為優(yōu)化目標(biāo)，定義4個設(shè)計變量矩陣為X=(x1,x2,x3,x4)，構(gòu)建玉米脫粒機(jī)機(jī)架優(yōu)化設(shè)計數(shù)學(xué)模型如下：

(10)

式中，minFm(x)是設(shè)計變量(x1,x2,x3,x4)關(guān)于機(jī)架整體質(zhì)量的函數(shù)最小值；Ff(x1,x2,x3,x4)是設(shè)計變量(x1,x2,x3,x4)關(guān)于機(jī)架1階固有頻率的函數(shù)。

4.2.2 仿真試驗設(shè)計與優(yōu)化結(jié)果 ANSYS Workbench的Response surface optimization模塊提供了眾多優(yōu)化試驗方法，其中Central Coposite Design(CCD)法以各因素的極端水平為極值，對設(shè)計因素極值附近的參數(shù)選擇較好，Optimal Space-Filling Design(OSF)試驗法是在因素變化范圍內(nèi)均勻選取設(shè)計參數(shù)，但是對極端情況覆蓋不夠全面[20]。本文采用CCD和OSF試驗法分別進(jìn)行初始樣本點(diǎn)的采集，其中變量x1的樣本點(diǎn)取值分布如圖4所示，其他參數(shù)樣本點(diǎn)取值方法與其一致。得到機(jī)架1階固有頻率和機(jī)架質(zhì)量響應(yīng)分布情況如圖5所示。擬合響應(yīng)面精度如表5所示。

從圖4和圖5中可以看出，CCD試驗法中樣本點(diǎn)的質(zhì)量和頻率響應(yīng)更為集中，對空間內(nèi)的樣本點(diǎn)采集較少；OSF試驗設(shè)計方法得到的質(zhì)量和頻率響應(yīng)在空間中呈現(xiàn)分散式分布，但對極端情況的呈現(xiàn)較少。表5中測定系數(shù)均接近于1，均方根誤差、最大絕對誤差和平均絕對誤差接近于0，說明兩種試驗法擬合精度較高，均能滿足響應(yīng)面精度要求。

表5 擬合精度值

圖4 x1樣本點(diǎn)取值分布Fig.4 Distribution sample points of x1

圖5 機(jī)架1階固有頻率和質(zhì)量響應(yīng)分布Fig.5 Frame 1-order natural frequency and mass response distribution

最后基于多目標(biāo)遺傳算法MOGA對兩個優(yōu)化目標(biāo)進(jìn)行最優(yōu)值求解[21]，求解設(shè)置參數(shù)如表6所示，計算得到兩種試驗法的備選方案如表7所示。在機(jī)架質(zhì)量降低方面，兩種試驗法的優(yōu)化結(jié)果較為接近，在提高1階固有頻率方面，CCD要優(yōu)于OSF，因此選擇CCD試驗法得出備選方案3。

表6 參數(shù)設(shè)置

表7 優(yōu)化備選方案

最后對結(jié)果進(jìn)行圓整，得出機(jī)架方鋼及側(cè)板的厚度為2 mm，下料板的厚度為2.5 mm，導(dǎo)風(fēng)板的厚度為2.7 mm，擋料板厚度為3 mm，優(yōu)化前后方案對比如表8所示，優(yōu)化后1階固有頻率提高了16.8%，機(jī)架質(zhì)量下降了17.1%。

表8 優(yōu)化前后方案對比

5 振動試驗與分析

根據(jù)上文優(yōu)化結(jié)果，對小型玉米脫粒機(jī)進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)與試制。對優(yōu)化前和優(yōu)化后機(jī)架的固有頻率進(jìn)行試驗驗證。試驗在重慶市農(nóng)業(yè)科學(xué)院農(nóng)業(yè)機(jī)械研究所進(jìn)行，使用的設(shè)備為東華測試股份有限公司研發(fā)的DH5902堅固型數(shù)據(jù)采集儀器、筆記本電腦、DH311E型三向加速度傳感器和沖擊力錘，采集儀為32通道數(shù)據(jù)采集，通過配套的DHDAS動態(tài)信號采集分析系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，試驗原理框圖如圖6所示。模態(tài)試驗之前按照布置測定的原則共布置了39個測點(diǎn)，測點(diǎn)分布示意圖如圖7所示。

圖6 試驗原理框圖Fig.6 Block diagram of test principle

圖7 測點(diǎn)布置示意圖Fig.7 Schematic diagram of measuring point layout

使用尼龍繩和4個拉簧安裝在玉米脫粒機(jī)機(jī)架剛度較大位置，使其保持靜止懸置空中，處于自由狀態(tài)，將三向加速度傳感器安裝至測點(diǎn)上，并與力錘分別接到數(shù)據(jù)采集儀的對應(yīng)接口上，使用力錘進(jìn)行激勵，對優(yōu)化前后機(jī)架固有頻率進(jìn)行測定，試驗現(xiàn)場如圖8所示。

1.龍門吊；2.尼龍繩；3.拉簧；4.動態(tài)信號采集分析系統(tǒng)；5.沖擊力錘；6.堅固性數(shù)據(jù)采集儀；7. 三向加速度傳感器1. Gantry crane；2. Nylon rope；3. Tension spring；4. Dynamic signal acquisition and analysis system；5. Impact hammer；6. Rugged data acquisition instrument；7. Three-way acceleration sensor

優(yōu)化前后數(shù)據(jù)如表9所示。優(yōu)化后，1階固有頻率實(shí)際提升了9.49 Hz，2到4階固有頻率均有不同程度的提升，增加值為1.67～5.03 Hz，5和6階固有頻率分別降低了1.91 Hz和3.12 Hz，總體來說，優(yōu)化后機(jī)架1階固有頻率遠(yuǎn)大于玉米脫粒機(jī)工作時產(chǎn)生的激勵頻率，不會產(chǎn)生共振，與模擬仿真結(jié)果一致，優(yōu)化設(shè)計符合要求。

表9 優(yōu)化前后機(jī)架固有頻率試驗數(shù)據(jù)

6 結(jié) 論

1)使用ANSYS Workbench對小型玉米脫粒機(jī)機(jī)架進(jìn)行模態(tài)分析，得到前6階固有頻率范圍為48.26～156.76 Hz，并確定1階固有頻率和質(zhì)量作為優(yōu)化設(shè)計目標(biāo)。

2)采用靈敏度分析法，得到影響頻率的結(jié)構(gòu)參數(shù)從大到小依次為擋料板厚度、方鋼及側(cè)板厚度、下料板厚度、導(dǎo)風(fēng)板厚度、下料板與導(dǎo)風(fēng)板夾角，并建立了多因素與目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計數(shù)學(xué)模型。

3)采用CCD和OSF試驗法進(jìn)行仿真試驗，得到CCD和OSF試驗法對機(jī)架質(zhì)量的優(yōu)化結(jié)果較為接近，但在提高一階固有頻率方面，CCD要優(yōu)于OSF。根據(jù)CCD優(yōu)化方案，得到機(jī)架的1階固有頻率提高了16.8%，質(zhì)量下降了17.1%。

4)通過驗證試驗得到優(yōu)化后機(jī)架的固有頻率為57.48 Hz，實(shí)際提升值為9.49 Hz，遠(yuǎn)大于整機(jī)工作狀態(tài)下產(chǎn)生的激勵頻率，不會發(fā)生共振。