基于正交試驗的盾構(gòu)機吊耳結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化設(shè)計*

王 哲，王宏偉，周 俊，張 拓

(北方重工集團有限公司，遼寧 沈陽 110000)

0 引 言

近年來，國內(nèi)諸多城市興起了大規(guī)模的市政工程，尤其一些大城市更是將地下軌道交通的建設(shè)作為重中之重。但由于受到道路交通和施工場地等因素的制約，諸多隧道施工方法難以適用，在此種情況下，對城市正常機能影響最小的地下施工方法——盾構(gòu)施工法得到了較為廣泛的應(yīng)用[1]。盾構(gòu)機盾體的重量和結(jié)構(gòu)尺寸較大，故而在吊運運輸時存在較高的風險，若盾體在搬運過程中吊耳出現(xiàn)損壞情況，那么無論是對于設(shè)備本身還是施工人員的安全，都會造成無法挽回的嚴重后果[2]。因此，采用合理的吊運方式和安全可靠的吊耳設(shè)計就具有了重要的意義。

李超峰[3]以成都地鐵6號線隧道建設(shè)工程為例，指出了盾構(gòu)機吊運施工所需的前期準備工作及吊具、吊耳的選擇，并驗證了該工程吊運作業(yè)的安全性。侯學綱等[4]分別構(gòu)建了大型非標吊耳的數(shù)學模型和有限元模型，并將兩種計算結(jié)果進行了對比，證明了有限元計算的優(yōu)勢。筆者主要以北方重工集團有限公司生產(chǎn)的某型號土壓平衡盾構(gòu)機的前盾吊耳為例，探索了吊耳的布置及其結(jié)構(gòu)尺寸的優(yōu)化設(shè)計，為實際吊耳設(shè)計提供了一定的參考價值。

1 盾體吊耳設(shè)計的理論基礎(chǔ)

前盾吊耳一般要求成對選用，起吊時要求每組吊耳盡可能受力均勻，且為確保吊耳使用的安全性和可靠性，吊耳生產(chǎn)前務(wù)必要進行強度校核。

1.1 吊耳使用的基本要求

(1) 吊耳生產(chǎn)前務(wù)必經(jīng)過設(shè)計計算。

(2) 吊耳孔中心距吊耳邊緣的距離不得小于吊耳孔的直徑。

(3) 吊耳與設(shè)備的焊接須選用與母材相適應(yīng)的焊條。

(4) 吊耳與設(shè)備的焊接須由合格的持證焊工施焊。

(5) 吊耳焊接完成后，務(wù)必進行探傷作業(yè)。

(6) 可根據(jù)實際情況設(shè)置吊耳加強筋。

1.2 吊耳布置

盾體在起吊時，吊具會穿過吊耳的耳孔并通過吊索進行起重起吊。吊耳的位置布置主要取決于盾體的內(nèi)部結(jié)構(gòu)和吊運條件，吊耳通常焊接在盾體的上部，呈對稱布置，且盡量焊接在盾體內(nèi)部布置筋板的位置。當采用4個吊耳起吊時,無論任何結(jié)構(gòu)形式的吊耳,其總公稱吊重均應(yīng)大于工件重量的2倍，起吊工件時鋼絲繩和水平面的夾角應(yīng)不小于60°。

1.3 吊耳受力理論計算

(1) 拉應(yīng)力計算

吊耳拉應(yīng)力最不利的位置在A-A截面，如圖1所示，其強度計算公式：

圖1 吊耳拉應(yīng)力分析

σ=N/S1

(1)

σ≤[σ]

(2)

式中：σ為拉應(yīng)力；N為荷載；S1為A-A斷面處的截面積；[σ]為鋼材允許拉應(yīng)力。

(2) 剪應(yīng)力計算

剪應(yīng)力的最不利位置在B-B截面，如圖1所示，其強度計算公式為 :

τ=N/S2

(3)

τ≤[τ]

(4)

式中：τ為剪應(yīng)力；S2為B-B斷面處的截面積；[τ]為鋼材允許剪應(yīng)力。

2 前盾吊運有限元分析

2.1 吊運設(shè)計

因現(xiàn)場施工條件的限制，文中所涉及到的盾體要求能夠進行分半吊裝，所以主要討論前盾上半盾體的吊運問題。根據(jù)上述吊耳設(shè)計的理論基礎(chǔ)和實際工程案例，初步設(shè)計了4個起重吊耳，并繪制了前盾上半盾體的吊運示意圖，如圖2所示。

圖2 前盾吊運示意圖

2.2 有限元仿真模型的建立

有限元仿真軟件ANSYS Workbench提供了兩種幾何建模方法，一種源于Design Modeler程序，能夠直接使用特征描述和參數(shù)化進行簡單的2D草圖和3D實體模型的繪制；另外一種是載入其它三維軟件生成的3D模型以進行項目分析。由于盾體的3D模型相對復(fù)雜，所以文中首選在SolidWorks軟件里面構(gòu)建3D模型，然后導入ANSYS Workbench里進行仿真分析。

網(wǎng)格劃分是有限元分析過程中重要的一環(huán)，網(wǎng)格的數(shù)量、質(zhì)量、分界點和分界面等因素直接影響軟件的計算規(guī)模和精度，適當增加網(wǎng)格數(shù)量會提高計算精度，但過多的網(wǎng)格會增加計算時間[5]。對模型整體采用四面體網(wǎng)格劃分，吊耳區(qū)域網(wǎng)格大小設(shè)置為60 mm，其他部分網(wǎng)格大小設(shè)置為70 mm，劃分后共獲得322 556個節(jié)點，178 087個單元。

盾體吊運時主要受自重和吊具對吊耳的拉力作用，加載與約束相對簡單。對整個模型施加重力載荷，然后在四個吊耳的中心孔設(shè)置無摩擦的支撐約束，如圖3所示。

圖3 盾體吊運時的加載與約束

2.3 仿真結(jié)果分析

吊運過程中前盾的等效應(yīng)力云圖如圖4所示，最大等效應(yīng)力數(shù)值為48.121 MPa，位置出現(xiàn)在圖4中左側(cè)下方的吊耳孔附件，由于該數(shù)值遠小于吊耳材料(Q355NB)的屈服極限355 MPa，故滿足使用要求。圖4中沿盾體軸線方向不同位置的吊耳及吊耳周邊盾體的表面呈現(xiàn)了等效應(yīng)力數(shù)值不同的情況，這主要是因為圖4中上方兩個吊耳連接的盾體內(nèi)側(cè)有板筋支撐，減小了吊耳及其周邊區(qū)域的變形，降低了該區(qū)域的應(yīng)力。前盾吊運時的位移云圖如圖5所示，最大位移出現(xiàn)在盾體上、下半接合面處，數(shù)值為0.47 mm，這表明盾體在吊運的過程中出現(xiàn)了形變，但其變形量在可接受范圍內(nèi)，故不影響盾體使用。

圖4 前盾吊運時等效應(yīng)力云圖 圖5 前盾吊運時的位移云圖

3 基于正交試驗的結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化設(shè)計

3.1 結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計的流程

結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計是指在滿足給定要求的前提下，設(shè)計出具有最優(yōu)結(jié)構(gòu)形狀、尺寸的零部件，它是將優(yōu)化技術(shù)與有限元分析技術(shù)相結(jié)合而形成的一種設(shè)計方法[6]。優(yōu)化問題的實質(zhì)是指確定最小化或最大化，即在滿足一定約束條件的前提下，選取優(yōu)化變量使目標函數(shù)值達到最小或最大，其數(shù)學模型(以最小化為例)一般形式可以表示為：

(5)

式中：gu(X)≤0為不等式約束條件；f(X)為設(shè)計變量組成的矩陣；hv(X)=0為等式約束條件。

優(yōu)化三要素包括目標函數(shù)、優(yōu)化變量和約束條件，針對盾體吊耳的優(yōu)化設(shè)計即尋找在約束條件限制下使目標函數(shù)值最小或者最大的結(jié)構(gòu)尺寸。

3.2 正交試驗設(shè)計

正交試驗設(shè)計簡稱正交設(shè)計，它基于“均衡分散、整齊可比”的思想，應(yīng)用正交試驗表在考察范圍內(nèi)均衡抽樣，力求通過少量的試驗次數(shù)來獲得良好的試驗結(jié)果[7]。正交試驗流程包括：明確影響因素與評價指標；繪制因素水平表；試驗并獲取相關(guān)數(shù)據(jù)；分析試驗數(shù)據(jù)，并選出較優(yōu)水平數(shù)據(jù)；驗證最優(yōu)試驗結(jié)果。

3.3 吊耳使用性能影響因素

影響盾體吊耳使用性能的因素有很多，大致可歸納為以下幾類，見表1所列。

表1 影響吊耳使用性能的因素

本節(jié)主要研究盾體吊耳在靜載加載時的力學性能，因此可僅選取吊耳、筋板和部分盾體結(jié)構(gòu)作為研究對象，以此簡化分析模型，如圖6所示。

吊耳各主要結(jié)構(gòu)尺寸的優(yōu)化選取范圍應(yīng)接近原有結(jié)構(gòu)尺寸，因此文中選擇的主要結(jié)構(gòu)尺寸范圍為：耳孔直徑D：?106～?114 mm；耳孔倒圓r：1～5 mm；筋板寬度B：16～24 mm；筋板到吊耳中心距離d：90～110 mm。

3.4 正交試驗

本節(jié)采取四因素、五水平的正交試驗表L25(54)進行設(shè)計試驗，因素水平表見表2所列。

表2 正交試驗因素水平表

將簡化后的吊耳3D模型導入ANSYS Workbench中，用六面體網(wǎng)格劃分模型，網(wǎng)格大小設(shè)置為8 mm，共產(chǎn)生了167 967個節(jié)點，40 096個單元。如圖7所示為吊耳的有限元模型。依據(jù)上半盾體的實際重量，對吊耳施加74 439 N的軸承載荷，同時對模型的底面進行全約束操作，如圖8所示為吊耳的加載與約束模型。

圖7 吊耳有限元模型 圖8 吊耳加載與約束模型

根據(jù)上述列出的正交試驗因素水平表進行25組仿真求解，獲得了如表3所列的正交試驗結(jié)果，該表可為后續(xù)分析各因素對吊耳最大等效應(yīng)力的影響規(guī)律及尋找最優(yōu)的結(jié)構(gòu)尺寸組合提供數(shù)據(jù)支持。

表3 正交試驗結(jié)果記錄表

常規(guī)的正交試驗結(jié)果分析方式主要包括極差分析法和方差分析法，其中極差分析法計算簡便、效果直觀，因此在對正交試驗結(jié)果的分析過程中得以廣泛應(yīng)用[8]。極差分析法可分為判斷和計算兩個部分，能夠獲得各因素對試驗指標影響的主次順序、影響趨勢及最優(yōu)組合方案，如圖9所示。

圖9 正交試驗極差分析組成示意圖

(6)

因素的極差計算結(jié)果越大，則表明該因素對評價指標的影響程度越明顯，進而可以獲知各因素影響評價指標的主次順序，計算結(jié)果如表4所列。

表4 極差分析表

由上述極差分析可知各因素對吊耳最大等效應(yīng)力的影響程度由大到小依次為：耳孔倒圓r、耳孔直徑D、筋板寬度B、筋板到吊耳中心距離d。如圖10所示展示了各尺寸因素對吊耳最大等效應(yīng)力的影響趨勢。

圖10 各因素對吊耳最大等效應(yīng)力的影響趨勢圖

綜上分析可知，若想吊耳承受的最大等效應(yīng)力降至最低，選取的吊耳最優(yōu)尺寸組合為r1D5B2d1，即：耳孔直徑尺寸D為?114 mm、耳孔倒圓r為1 mm、筋板寬度B為18 mm、筋板到幾何中心距離d為90 mm。

3.5 算例及實物

建立尺寸優(yōu)化后的吊耳三維模型，再次對其進行有限元分析，獲得了吊耳的等效應(yīng)力云圖和位移云圖，如圖11、12所示。

圖11 吊耳等效應(yīng)力云圖 圖12 吊耳位移云圖

此時，吊耳最大等效應(yīng)力的位置出現(xiàn)在耳孔兩側(cè)，最大等效應(yīng)力41.045 MPa，相比原標準吊耳最大等效應(yīng)力的數(shù)值44.088 MPa降低了7.4%，該數(shù)值小于吊耳材料的屈服強度，且吊耳的變形量較小，故滿足設(shè)計要求。圖13和圖14分別為盾構(gòu)機及前盾吊耳實物照片。

圖13 盾構(gòu)機實物 圖14 前盾及其焊接吊耳

4 結(jié) 論

文中依托具體的盾體吊運工程案例，將有限元分析技術(shù)和正交試驗法相結(jié)合，探索了盾體吊耳的布置、主要結(jié)構(gòu)尺寸對最大等效應(yīng)力的影響規(guī)律及吊耳的最優(yōu)尺寸組合，得到了如下結(jié)論。

(1) 盾體吊耳宜布置在盾體內(nèi)側(cè)有筋板的位置，能有效地降低盾體和吊耳的受力。

(2) 通過極差分析可知，各尺寸對吊耳最大等效應(yīng)力的影響程度由大到小依次為：耳孔倒圓、耳孔直徑、筋板寬度、筋板到吊耳中心距離。

(3) 將有限元仿真和正交試驗法相結(jié)合能夠獲取盾體吊耳的最優(yōu)尺寸組合，優(yōu)化后相比原標準，吊耳的最大等效應(yīng)力降低了7.4%，對今后吊耳的設(shè)計有著積極的參考意義。