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    過河段深基坑雙排SMW工法樁施工關(guān)鍵技術(shù)與應(yīng)用

    2022-08-29 09:37:02張永兵舒建剛
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年10期
    關(guān)鍵詞:工法示意圖剪力

    李 亮 張永兵 舒建剛

    (中國水電建設(shè)集團(tuán)十五工程局有限公司,陜西 西安 710000)

    0 引言

    在河道過河段施工雙排SMW工法樁具有技術(shù)挑戰(zhàn)性和施工復(fù)雜性,就深基坑中結(jié)構(gòu)受力穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算,獲得有效參數(shù)結(jié)果,運(yùn)用雙排SMW工法樁進(jìn)行有效施工,對基坑穩(wěn)定性、基底隆起、型鋼減摩等進(jìn)行研究,得出關(guān)鍵施工技術(shù),可為雙排SMW工法樁在河道過河段的應(yīng)用拓寬思路。

    1 工程概況

    1.1 工程簡介

    某道路工程位于廣東省江門市江海區(qū),路線全長1.7615 km,呈東西走向。電力管廊起點(diǎn)樁號(hào)K0+692,止點(diǎn)樁號(hào)K1+660,全長約1082m;采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),在K1+100.000處跨越馬鬃沙河。電力管廊過河段基坑采用圍堰+雙排SMW工法樁(水泥攪拌樁+H型鋼+壓頂圈梁)及支撐梁的支護(hù)方式,開挖深度超過9.0m,計(jì)劃施工時(shí)段為2021年4—9月,此時(shí)間段也是江門地區(qū)降雨集中期(占年降水量的85%),同時(shí)亦是臺(tái)風(fēng)及熱帶氣旋頻繁活動(dòng)的時(shí)節(jié),如何保障基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全及止水效果是關(guān)鍵技術(shù)難題。

    1.2 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)

    某工程項(xiàng)目過河段電力管廊基坑支護(hù)設(shè)計(jì)為SMW工法樁,采用Φ850mm三軸水泥土攪拌樁內(nèi)插H型鋼,隔一插一法進(jìn)行施工,水泥攪拌樁樁間搭接250mm,樁頂設(shè)置壓頂圈梁。基坑開挖深度范圍為9.7m~10.7m且施工區(qū)域位于河道內(nèi),為減少基坑變形,SMW工法樁采用雙排布置,型鋼長度均為30m。

    2 基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)受力分析

    2.1 計(jì)算模型及荷載取值

    理論計(jì)算過程中,考慮由H型鋼獨(dú)立承受作用在圍護(hù)體系中的水土壓力,水泥攪拌樁僅發(fā)揮止水功效[1]。采用某基坑計(jì)算軟件創(chuàng)建施工模型進(jìn)行計(jì)算,相關(guān)計(jì)算參數(shù)見表1。

    表1 結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)表

    2.2 支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算

    2.2.1 軟件計(jì)算結(jié)果輸出

    通過軟件建立模型,代入現(xiàn)場實(shí)際數(shù)據(jù)參數(shù),得到支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果,以內(nèi)力包絡(luò)圖形式進(jìn)行輸出分析,輸出結(jié)果如圖1所示。

    由圖1中的位移包絡(luò)圖可以看出,支護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移值為16 mm。現(xiàn)行規(guī)范中對水平位移沒有明確的量值,但根據(jù)規(guī)范中的表述,可參考項(xiàng)目所在地附近地區(qū)的地方標(biāo)準(zhǔn)給出的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值。參考新修訂的深圳市標(biāo)準(zhǔn)《深圳地區(qū)建筑深基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》中的水平位移控制值,未超過其規(guī)定的“二級(jí)基坑0.006H與60mm的較小值(H為基坑深度,mm)[2]”這一標(biāo)準(zhǔn)。

    圖1 支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力包絡(luò)示意圖

    2.2.2 最大截面彎矩計(jì)算

    根據(jù)彎矩包絡(luò)圖,初始彎矩值為M0=|-680.1|-|626.41|=55.69kN·m,最大截面彎矩設(shè)計(jì)值按下公式(1)進(jìn)行計(jì)算。

    式中:γF為作用基本組合的綜合分項(xiàng)系數(shù),取γF=1.25;γ0為支護(hù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取γ0=1.0;M0為初始彎矩值。

    根據(jù)上述公式(1)及其釋義,計(jì)算出最大截面彎矩設(shè)計(jì)值為M=69.61kN·m。

    2.2.3 最大截面剪力計(jì)算

    根據(jù)剪力包絡(luò)圖,初始剪力值為Q0=|-726.76|-|363.50|=403.26kN,最大截面剪力設(shè)計(jì)值按下公式(2)進(jìn)行計(jì)算。

    式中:γF為作用基本組合的綜合分項(xiàng)系數(shù),取γF=1.25;γ0為支護(hù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取γ0=1.0;Q0為初始剪力值(剪力包絡(luò)圖中,最大正負(fù)剪力絕對值之差)。根據(jù)上述公式(2)及其釋義,計(jì)算出最大截面剪力設(shè)計(jì)值為Q=504.08kN。

    3 型鋼及基坑穩(wěn)定性驗(yàn)算

    3.1 型鋼受力驗(yàn)算

    根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中的規(guī)定,對型鋼抗彎及抗剪進(jìn)行強(qiáng)度復(fù)核驗(yàn)算[3]。

    3.1.1 型鋼抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

    型鋼抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算采用公式(3)進(jìn)行計(jì)算。

    式中:σ為型鋼抗彎強(qiáng)度計(jì)算值;[f]為鋼材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取[f]=215 MPa;M為型鋼最大截面彎矩設(shè)計(jì)值;[M]為型鋼截面抵抗矩,如公式(4)所示。

    式中:b為型鋼計(jì)算截面寬度;h為型鋼計(jì)算截面高度。

    根據(jù)上述公式(3)、公式(4)及各自釋義,計(jì)算出型鋼抗彎強(qiáng)度為σ=70.67MPa,σ=70.67MPa<[f]=215MPa,符合要求。

    3.1.2 型鋼抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

    型鋼抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算采用公式(5)進(jìn)行計(jì)算。

    式中:τ為型鋼抗剪強(qiáng)度計(jì)算值;Q為型鋼最大截面剪力設(shè)計(jì)值;S為剪應(yīng)力計(jì)算處上部截面對中心軸的面積矩;I為毛截面慣性矩;tw為腹板厚度;[fv]為鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取[fv]=125MPa。

    根據(jù)上述公式(5)及其釋義,計(jì)算出型鋼抗剪強(qiáng)度為τ=61.30MPa,τ=61.30MPa<[fv]=125MPa,符合要求。

    3.2 基坑穩(wěn)定性驗(yàn)算

    參考《深基坑工程設(shè)計(jì)施工手冊》(第二版),基坑穩(wěn)定性驗(yàn)算包括整體穩(wěn)定性、抗隆起和抗傾覆驗(yàn)算,三者計(jì)算均是以安全系數(shù)形式表征其結(jié)果[4]。

    3.2.1 基坑整體穩(wěn)定性驗(yàn)算

    基坑整體穩(wěn)定性分析一般采用簡單的瑞典條分法,結(jié)構(gòu)模型示意圖如圖2所示。驗(yàn)算公式見公式(6),要求計(jì)算結(jié)果大于1.3。

    圖2 圓弧滑動(dòng)—瑞典條分法結(jié)構(gòu)示意圖

    式中:Fs為基坑整體穩(wěn)定性系數(shù);Wi為土條i的自重;αi為土條i對應(yīng)的滑弧角度;φi為土條i對應(yīng)的內(nèi)摩擦角;ci~為土條i對應(yīng)的土體黏聚力;li為土條i對應(yīng)的滑弧長度。

    根據(jù)上述公式(6)及其釋義,計(jì)算得到Fs=2.049,大于規(guī)范要求的1.3,符合要求。

    3.2.2 基坑抗隆起驗(yàn)算

    基坑抗隆起驗(yàn)算采用地基承載力模式的抗隆起穩(wěn)定性分析,結(jié)構(gòu)模型示意圖如圖3所示;驗(yàn)算公式見公式(7),要求計(jì)算結(jié)果大于1.8。

    圖3 地基承載力模式基坑抗隆起驗(yàn)算結(jié)構(gòu)示意圖

    式中:Ks為基坑抗隆起系數(shù);γ1為基坑底下土體重度;γ2為基坑外側(cè)土體平均重度;c為土的黏聚力;q為地面超載;D為基礎(chǔ)入土深度;H為基坑開挖深度;Nq、Nc為基底承載力系數(shù),分別按下公式(8)、公式(9)進(jìn)行計(jì)算。

    式中:φ為土體內(nèi)摩擦角;π為圓周率常數(shù)。根據(jù)上述公式(7)、公式(8)、公式(9)及其釋義,計(jì)算得到Ks=1.934,大于規(guī)范要求的1.8,滿足規(guī)范要求。

    3.2.3 基坑抗傾覆驗(yàn)算

    基坑抗傾覆驗(yàn)算一般假定支護(hù)結(jié)構(gòu)繞其前趾轉(zhuǎn)動(dòng),結(jié)構(gòu)模型示意圖如圖4所示;驗(yàn)算公式見公式(10),要求計(jì)算結(jié)果大于1.3。

    圖4 基坑抗傾覆驗(yàn)算結(jié)構(gòu)示意圖

    式中:Kq為基坑抗傾覆系數(shù);KRK為支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定力矩標(biāo)準(zhǔn)值;KSK為支護(hù)結(jié)構(gòu)傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值;Fp為基坑內(nèi)部支護(hù)結(jié)構(gòu)前方被動(dòng)側(cè)壓力;Zp為被動(dòng)側(cè)壓力距底端前趾的距離;Fα為支護(hù)結(jié)構(gòu)后方地面荷載所產(chǎn)生的側(cè)壓力;Zα為側(cè)壓力距底端前趾的距離;Fw為基坑外側(cè)土壓力;Zw為基坑外側(cè)土壓力距底端前趾的距離;Gk為支護(hù)結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值;B為支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算寬度。

    根據(jù)上述公式(10)及其釋義,計(jì)算得到Kq=2.275,大于規(guī)范要求的1.3,滿足規(guī)范要求。

    4 施工關(guān)鍵技術(shù)

    4.1 樁機(jī)拼裝及調(diào)整

    三軸攪拌機(jī)進(jìn)場后,必須先進(jìn)行場外試拼裝,對三軸攪拌樁機(jī)的機(jī)械性能、樁架穩(wěn)定性、鉆桿垂直度進(jìn)行驗(yàn)證檢測,確保機(jī)械設(shè)備在施工過程中處于良好的狀態(tài)。1)攪拌機(jī)按操作手冊進(jìn)行組裝架設(shè),樁機(jī)應(yīng)平穩(wěn)、平正。用經(jīng)緯儀或線錘進(jìn)行樁機(jī)垂直度檢測,偏差≤1.0%。2)攪拌樁機(jī)垂直度調(diào)整可通過以下方式進(jìn)行重復(fù)調(diào)整,直至垂直度偏差滿足要求。首先調(diào)整樁機(jī)下部撐腳,使機(jī)身水平方向處于垂直狀態(tài);其次調(diào)整位于樁機(jī)兩側(cè)的控制桿,保證樁機(jī)豎向處于垂直狀態(tài);上述方向調(diào)整后,通過鉆桿上的垂線與中心度盤的位置關(guān)系,重復(fù)進(jìn)行調(diào)整,直至垂直度滿足要求為止。

    4.2 型鋼加工

    根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙,不同的樁號(hào)范圍的樁長各不相同,為保證型鋼的運(yùn)轉(zhuǎn)和使用,提高利用率,采用將型鋼運(yùn)至現(xiàn)場后根據(jù)樁長數(shù)據(jù)加工焊接使用的方案進(jìn)行施工。1)H型鋼選用HN700×300×13×24熱軋型鋼;焊接采用E43xx焊條;焊縫均為破口滿焊;焊縫等級(jí)二級(jí);焊接完成后的型鋼應(yīng)進(jìn)行探傷檢測,檢測合格后方可使用。2)樁長較短的可預(yù)先焊接,使用時(shí)一次性插入;樁長較長的可以施工過程中分段焊接。3)分段焊接時(shí)要盡量減少焊接時(shí)間但要保證焊接質(zhì)量,確保插拔時(shí)不斷樁。4)翼緣板采用雙面坡口焊,坡口角度為50°±5°,鈍邊2 mm,組對間隙2 mm;腹板采用單面坡口焊,坡口角度為45°±5°,鈍邊2 mm,組對間隙2 mm。5)焊接完成后須用打磨機(jī)將焊縫處打磨光滑以減少摩擦力。

    4.3 型鋼減摩

    SMW工法樁的特點(diǎn)之一是H型鋼在施工完成后可以全部拔出回收。因此,在型鋼投入使用前,須進(jìn)行減摩處理以利拔出。涂刷減摩劑是實(shí)現(xiàn)型鋼減摩的主要手段,其操作要點(diǎn)如下。1)涂刷前須將H型鋼表面的雜物與銹斑清除干凈。2)減摩劑須充分加熱至融化且攪拌均勻[5]。3)減摩劑加熱時(shí)須由專人控制,時(shí)刻注意桶中的溫度以防起火,同時(shí)現(xiàn)場須配備足夠的黃沙及防火蓋板。4)型鋼表面應(yīng)保持干燥,如有積水應(yīng)先擦除,再進(jìn)行加熱烘干,然后才可以涂刷。5)涂刷完成后,如果有剝落現(xiàn)象,應(yīng)當(dāng)重新涂刷。

    4.4 施工冷縫處理

    施工過程中應(yīng)當(dāng)連續(xù),盡量避免冷縫產(chǎn)生。如果出現(xiàn)冷縫就需要進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)處理,可采用補(bǔ)充素水泥樁的處理方案。待原攪拌樁具有一定強(qiáng)度后才可以施打補(bǔ)樁,補(bǔ)樁與原攪拌樁相互搭接至少10 cm,以保證施工質(zhì)量[6]。施工示意圖如圖5所示。

    圖5 施工冷縫處理(補(bǔ)攪素樁)示意圖

    5 結(jié)論

    SMW工法樁在基坑支護(hù)施工中雖然已經(jīng)有一定成熟的工藝,但是其受限于不同地質(zhì)條件及施工環(huán)境,支護(hù)結(jié)構(gòu)形式不可一概而論。通過計(jì)算結(jié)果可知,在“河道內(nèi)”這一特殊的施工條件下,采用雙排SMW工法樁作為支護(hù)結(jié)構(gòu)形式,型鋼受力、基坑穩(wěn)定性均能滿足規(guī)范安全要求;同時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)位移遠(yuǎn)小于規(guī)定值。實(shí)際應(yīng)用效果良好,對類似工程項(xiàng)目具有借鑒意義,進(jìn)一步推動(dòng)SMW工法樁施工工藝的發(fā)展。

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