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    水煤漿流變特性影響因素及相關(guān)研究

    2022-08-28 13:21:32楊國(guó)輝
    煤炭加工與綜合利用 2022年7期

    楊國(guó)輝

    (大型煤氣化及煤基新材料國(guó)家工程研究中心,山東 滕州 277527)

    水煤漿是一種非均相、非牛頓型流體,由煤粉、水、添加劑混合而成,是煤潔凈利用的重要部分。煤的制漿性能受到多種因素影響,如煤的變質(zhì)程度、煤的表面親水特性、煤的孔隙度、煤中的礦物質(zhì)成分等[1-4]。隨著優(yōu)質(zhì)煤種的逐漸減少,目前,多采用低變質(zhì)程度的煤制備水煤漿,普遍出現(xiàn)煤漿濃度較低、穩(wěn)定性較差等情況。

    低變質(zhì)程度的煤種由于煤的氧/碳比較高,孔隙度發(fā)達(dá),可自由流動(dòng)的水較少,因此制備的煤漿濃度偏低。部分煤種由于煤質(zhì)的原因,存在煤漿流態(tài)較差的情況,即煤漿穩(wěn)定性較差。煤種成漿濃度低,通過適量增加添加劑用量的方法來提高煤漿濃度,但添加劑的用量過高會(huì)導(dǎo)致煤漿流態(tài)變差,穩(wěn)定性得不到保障,影響煤漿在管道中的輸送[5-10]。

    1 水煤漿流變性能簡(jiǎn)介

    煤漿屬于典型的非均相固液混合物,其中煤漿的流變性能反應(yīng)其穩(wěn)定性。煤漿的形態(tài)分為賓漢塑性體、脹塑性體、假塑性體等多種非牛頓型流體。煤漿在低剪切速率條件下,保持較高的粘度,有利于煤漿的穩(wěn)定性,確保維持一段時(shí)間不分層。在高剪切速率條件下,保持較低的粘度,有利于煤漿的流動(dòng)性及霧化,避免因粘度高導(dǎo)致跑漿等情況的發(fā)生。煤漿在不同剪切速率條件下(通常指10~100 s-1區(qū)間),其粘度區(qū)間分布不宜過窄,否則會(huì)導(dǎo)致煤漿穩(wěn)定性變差,嚴(yán)重時(shí)出現(xiàn)硬沉淀,影響煤漿的穩(wěn)定輸送。

    通常情況,剪切速率10 s-1條件下煤漿粘度應(yīng)在700 mPa·s以上,剪切速率100 s-1條件下,煤漿粘度大于380 mPa·s。10~100 s-1的區(qū)間粘度值應(yīng)相差300 mPa·s以上,否則影響煤漿的穩(wěn)定性,容易導(dǎo)致煤漿分層,煤漿的流變性能同時(shí)受到煤粉粒度級(jí)配、煤顆粒的表面特性、添加劑種類及用量等多種因素的影響。

    2 水煤漿流變特性機(jī)理

    水煤漿屬于復(fù)雜的多相懸浮體系,施加剪切應(yīng)力產(chǎn)生的速率梯度受到其物理結(jié)構(gòu)變化的影響,反過來其物理結(jié)構(gòu)又會(huì)因剪切作用而引起變化,因此水煤漿的流變特性呈現(xiàn)多樣性[11-12]。

    從目前的研究看,水煤漿涵蓋了牛頓流體和幾乎各種類型的非牛頓流體。煤水混合物流變機(jī)理對(duì)于流變特性與物質(zhì)結(jié)構(gòu)主要表現(xiàn)為:無論是靜止還是剪切狀態(tài),一部分水用來浸潤(rùn)煤粉顆粒表面,并形成一層被顆粒表面吸附而不能參與流動(dòng)的薄液體層;在漿體受到剪切作用后,顆粒間原有的空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)遭到破壞并在高剪切速率條件下形成沿剪切方向的層狀顆粒排列,即煤粉顆粒排列由隨機(jī)的排列結(jié)構(gòu)狀態(tài)向沿剪切方向的層狀有序結(jié)構(gòu)狀態(tài)轉(zhuǎn)變,其排列有序狀態(tài)與施加的剪切應(yīng)力有關(guān);在有序排列的煤粉層中,顆粒與顆粒間的水分不參與剪切流動(dòng);在受到剪切作用并達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí),剪切變形主要發(fā)生在有規(guī)律排列的煤粉顆粒層與層之間的水層中,而煤粉顆粒層上吸附的水分變形很小。由于具有較高的固含量、相對(duì)較小的煤粉顆粒以及添加劑的加入使得煤粉顆粒與水緊密結(jié)合形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),多數(shù)水煤漿表現(xiàn)出典型的非牛頓型流體特性。水煤漿的非牛頓流體特性通常具有如下特點(diǎn):非單項(xiàng)性,即流變特性要用多個(gè)參數(shù)來表示;非單值性,粘度隨著剪切速率發(fā)生變化;非可逆性,粘度與剪切作用持續(xù)的時(shí)間有關(guān),即表現(xiàn)出一定的觸變性[13-14]。多數(shù)工業(yè)用水煤漿存在屈服應(yīng)力,在低剪切速率和高剪切速率條件下,均呈現(xiàn)牛頓流體特性,在中等剪切速率條件下呈現(xiàn)剪切稀化特性,只有極少數(shù)呈現(xiàn)脹流性流體特性[15]。

    3 水煤漿流變特性影響因素

    影響水煤漿流變特性的因素主要有煤種煤質(zhì)及其理化特性、水煤漿的濃度、水煤漿的粒度分布情況、添加劑的種類及用量。以上影響因素對(duì)水煤漿的漿態(tài)影響較大,工業(yè)應(yīng)用中影響煤漿的儲(chǔ)存、輸送及霧化等。

    3.1 煤種煤質(zhì)的影響

    從煤的碳、氫、氧、氮等元素分析,O/C值對(duì)煤的成漿性影響最大,比值越大,成漿性越差。極性官能團(tuán)含量越高,表面電性越強(qiáng),從而減弱了煤表面對(duì)陰離子添加劑的吸附,成漿性較差。低變質(zhì)程度的煤主要結(jié)構(gòu)單元為苯環(huán)、萘環(huán)、菲環(huán)等,中等煤化程度的煤主要結(jié)構(gòu)有菲環(huán)、蒽環(huán)和芘環(huán)。低變質(zhì)程度的煤內(nèi)水含量較高,比表面積也相對(duì)較高,因而比高變質(zhì)程度的煤成漿性差。

    內(nèi)蒙古地區(qū)煤樣(SLWS)變質(zhì)程度較低,在工業(yè)煤漿制備中遇到的主要問題在于其煤漿流變特性較差,不同剪切速率條件下煤漿的粘度區(qū)間窄,析水率較高,影響煤漿的儲(chǔ)存及輸送。

    采用添加劑S-1、S-2對(duì)煤樣SLWS進(jìn)行制漿試驗(yàn),濃度可達(dá)到57%。用漏斗法測(cè)定煤漿流動(dòng)性,分別為0.56 mL/s、0.61 mL/s,但煤漿的穩(wěn)定性較差,在量筒中靜止24 h,析水率達(dá)8.31%、9.26%。使用NXS-4C型水煤漿粘度計(jì),測(cè)量水煤漿在不同剪切速率下的粘度,測(cè)試結(jié)果見表1和圖1。

    表1 煤樣SLWS粘度測(cè)試結(jié)果

    圖1 不同添加劑時(shí)煤漿粘度隨剪切速率的變化趨勢(shì)

    由以上圖表得出:采用添加劑S-1、S-2對(duì)煤樣SLWS進(jìn)行制漿試驗(yàn),不同剪切速率條件下(10~100 s-1),煤漿粘度區(qū)間均較窄,分別為563~296.7 mPa·s及559~280.1 mPa·s。煤漿粘度區(qū)間較窄,且100 s-1條件下煤漿粘度較低,均小于300 mPa·s,導(dǎo)致煤漿不穩(wěn)定,容易發(fā)生分層沉淀,堵塞煤漿輸送管道,影響正常生產(chǎn)運(yùn)行。

    根據(jù)以上情況,采用配煤的方法來改善煤漿穩(wěn)定性。采用SLWS與內(nèi)蒙YPH煤樣配煤,SLWS與YPH的比例為2∶1、1∶1、1∶2。在煤漿濃度57%的條件下,采用添加劑S-1對(duì)以上比例的混煤進(jìn)行制漿試驗(yàn),粘度結(jié)果見表2和圖2。

    圖2 不同配煤比例時(shí)煤漿粘度隨剪切速率變化趨勢(shì)

    表2 混煤粘度測(cè)試結(jié)果

    由以上圖表得出:SLWS與YPH煤樣不同比例混配后,采用添加劑S-1開展制漿試驗(yàn),隨著YPH煤樣比例的增加,煤漿粘度區(qū)間明顯變大。其中,SLWS與YPH煤樣1∶2混配后,10~100 s-1剪切速率條件下,煤漿粘度區(qū)間范圍較為合理(811~420.4 mPa·s),且剪切速率100 s-1條件下煤漿粘度大于380 mPa·s,相對(duì)比較適中(420.5 mPa·s)。SLWS與YPH煤樣2∶1、1∶1、1∶2混配后,靜止24 h,煤漿析水率分別為7.33%、6.20%、4.17%,1∶2混配后煤漿析水率低于5.0%,其穩(wěn)定性良好。

    3.2 煤漿粒度配比的影響

    煤漿粒度的配比情況對(duì)流變特性影響較大,從而影響煤漿的穩(wěn)定性,主要為析水率偏高。以下從榆林某甲醇廠氣化車間三臺(tái)磨煤機(jī)(1號(hào)、2號(hào)、3號(hào))制備煤漿的粒度情況分析,具體粒度數(shù)據(jù)見表3。

    表3 三臺(tái)磨機(jī)煤漿粒度分布情況

    榆林某甲醇廠氣化車間三臺(tái)磨煤機(jī)(1號(hào)、2號(hào)、3號(hào))制備煤漿粘度見表4和圖3。由圖表得出:1號(hào)、2號(hào)磨機(jī)磨制煤粉粒度較為合理,小于200目的煤粉比例約44%,3號(hào)磨機(jī)制漿小于200目的煤粉比例約38%,大顆粒煤粉相對(duì)較多。

    圖3 煤漿粘度隨剪切速率變化趨勢(shì)(三臺(tái)磨機(jī))

    表4 三臺(tái)磨機(jī)取樣煤漿粘度測(cè)試結(jié)果

    現(xiàn)場(chǎng)煤漿析水率、粘度測(cè)試結(jié)果顯示:1號(hào)、2號(hào)磨機(jī)煤漿靜止24 h析水率均小于5.0%,分別為3.62%、3.77%。3號(hào)磨機(jī)生產(chǎn)的煤漿粘度區(qū)間較窄(647~351.2 mPa·s),靜止24 h析水率7.79%,出現(xiàn)少量硬沉淀,煤漿穩(wěn)定性較差,影響煤漿在管道中的穩(wěn)定輸送。

    由此可見,小于200目煤粉比例在40%~50%之間較為合理。煤粉小于200目的比例低于40%,會(huì)影響煤漿的流變特性,析水率偏高,其穩(wěn)定性偏差,影響煤漿輸送的穩(wěn)定運(yùn)行。

    3.3 添加劑的影響

    添加劑對(duì)煤漿穩(wěn)定性影響較大,不同煤種適用的添加劑不同,單一的添加劑難以滿足所有煤種對(duì)制漿的要求。尤其是陜蒙地區(qū)難制漿的煤種,煤質(zhì)較差,煤種制漿濃度偏低。采用常規(guī)木質(zhì)素等為主的添加劑時(shí),通過增加添加劑用量的方法,提高煤漿濃度作用不明顯,且煤漿穩(wěn)定性較差。在實(shí)際生產(chǎn)過程中,出現(xiàn)帶漿、跑漿的問題,造成生產(chǎn)的不穩(wěn)定性。通過木質(zhì)素、萘系、聚烯烴磺酸鹽、聚氧乙烯醚等進(jìn)行復(fù)配,復(fù)配后的添加劑制漿濃度得到提高,且煤漿穩(wěn)定性較好,煤漿流變特性得到改善。

    以內(nèi)蒙古地區(qū)ZLW煤樣為例,采用木質(zhì)素等常規(guī)添加劑(代號(hào)A11)進(jìn)行制漿,其煤漿濃度較低(約54%),增加添加劑用量至煤基的0.35%,煤漿濃度提升不明顯(約55%),且工業(yè)應(yīng)用中出現(xiàn)跑漿、帶漿的情況,煤漿穩(wěn)定性較差。更換以木質(zhì)素、萘系、聚烯烴磺酸鹽、聚氧乙烯醚等復(fù)配后的添加劑(代號(hào)B02)后,制漿濃度提升至56.5%,且煤漿流變特性較好,穩(wěn)定性適中。

    測(cè)試結(jié)果具體見表5。

    表5 煤樣ZLW粘度測(cè)試結(jié)果

    由圖4和表5得出:采用常規(guī)添加劑A11、復(fù)配添加劑B02對(duì)煤樣ZLW進(jìn)行制漿試驗(yàn)。常規(guī)添加劑A11在用量增加后,制漿濃度55%的條件下,不同剪切速率條件下(10~100 s-1),煤漿粘度區(qū)間均較窄,為602~311.1 mPa·s,煤漿粘度區(qū)間較窄,且100 s-1條件下煤漿粘度偏低,為311.1 mPa·s,煤漿靜止24 h出現(xiàn)大量軟沉淀,析水率測(cè)試結(jié)果偏高,為5.66%,煤漿穩(wěn)定性偏差,容易發(fā)生分層沉淀,堵塞煤漿輸送管道,影響生產(chǎn)的正常運(yùn)行。

    圖4 煤漿粘度隨剪切速率變化趨勢(shì)(不同添加劑)

    根據(jù)以上情況,采用復(fù)配添加劑來改善煤漿流變特性及穩(wěn)定性。采用B02復(fù)配添加劑,制漿濃度提升至56.5%。煤漿流變特性得到改善,不同剪切速率條件下(10~100 s-1),煤漿粘度區(qū)間為829~403.2 mPa·s,煤漿粘度區(qū)間較為合理,且100 s-1條件下煤漿粘度比較適中(403.2 mPa·s),煤漿靜止24 h僅出現(xiàn)少量軟沉淀,測(cè)試析水率為3.91%,穩(wěn)定性明顯得到改善。

    4 結(jié) 語

    (1)影響水煤漿流變特性的因素很多,主要有煤種煤質(zhì)、煤粉粒度級(jí)配、添加劑的適配性等因素。

    (2)針對(duì)陜蒙地區(qū)有些煤種煤質(zhì)較差的情況,通過尋找合適的煤種,摸索合適的配煤比例,其流變特性可得到改善,煤種制漿穩(wěn)定性得到提高。

    (3)煤粉粒度級(jí)配是影響水煤漿流變特性的因素之一,小于200目的煤粉比例在40%~50%之間,同等制漿條件下,水煤漿流變特性比較適中。

    (4)添加劑的適配性也是重要影響因素,尤其是一些煤種煤質(zhì)較差的難制漿煤種,通過優(yōu)選性能較好的添加劑,煤種制漿后的流變特性可得到改善,穩(wěn)定性得到提高,從而保證水煤漿在煤漿管道中的穩(wěn)定輸送。

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