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    軟土地區(qū)中庭式地鐵車站動土正應(yīng)力分布規(guī)律*

    2022-08-23 12:02:30張志明郭宗程
    城市軌道交通研究 2022年8期
    關(guān)鍵詞:動土振動臺側(cè)墻

    張志明 郭宗程 袁 勇

    (1.貴州大學(xué)土木工程學(xué)院, 550025, 貴陽; 2.貴州省巖土力學(xué)與工程安全重點實驗室, 550025, 貴陽;3.同濟大學(xué)土木工程防災(zāi)國家重點實驗室, 200092, 上?!蔚谝蛔髡?, 講師)

    車站側(cè)墻動土正應(yīng)力為地鐵車站抗震研究中的重要指標(biāo)。而當(dāng)前的地鐵車站動土正應(yīng)力研究或僅描述其時程變化[1-2],或僅給出其峰值動土正應(yīng)力分布[3-6],未能深入研究地鐵車站側(cè)墻動土正應(yīng)力的實時分布及周期性變化。對此,本文以上海軟土地區(qū)某中庭式地鐵車站及場地為原型,搭建實體的土-地鐵車站模型,在5 Hz諧波工況及Loma Prieta地震波工況下開展振動臺試驗,測試車站左右側(cè)墻的動土正應(yīng)力,研究地鐵車站側(cè)墻動土正應(yīng)力的時程,以及周期內(nèi)實時分布與峰值分布等響應(yīng)規(guī)律。

    1 振動臺試驗概況

    1.1 原型車站及場地

    原型場地自上而下依次為①1層填土、②1層粉質(zhì)黏土、②3層砂質(zhì)粉土、③1層淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、⑤1層黏土和⑤3層黏土(土層序號參考DGJ 08-37—2012《巖土工程勘察規(guī)范》)。原型中庭式車站為地下兩層島式車站,寬21.3 m、高17.7 m,底板埋深與車站高度幾乎相同。

    1.2 試驗設(shè)備和相似比

    試驗所用振動臺的臺面長4.0 m、寬4.0 m,可實現(xiàn)三向地震動輸入。試驗采用圓筒形柔性模型箱,其直徑為3.0 m、高度為1.8 m。振動臺和模型箱如圖1所示[7]。人工模型土由砂與鋸末混合制成[8-9],其動力特性和原型場地土相似。原型車站為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),采用C35混凝土和HRB400鋼筋。試驗采用鍍鋅鋼絲和微?;炷练謩e模擬原型鋼筋和混凝土。

    a) 振動臺

    基于實驗室設(shè)備的承載能力,依據(jù)量綱分析進行振動臺試驗的相似比設(shè)計。本試驗中,長度相似比取1/30、線位移相似比取1/30、加速度相似比取1.000、動剪切模量相似比取0.033、持時相似比取0.183、頻率相似比取5.480、動應(yīng)變相似比取1.000、模型結(jié)構(gòu)和模型土的彈性模量相似比分別取0.420和0.033。通過對比動剪切模量比隨剪應(yīng)變變化曲線、阻尼比隨剪應(yīng)變變化曲線,可以看出模型土能較好的反應(yīng)出原狀土的動力特性。其他物理量的相似比、試驗設(shè)計細節(jié)等詳見文獻[7,10]。

    通過對比目標(biāo)輸入地震波和實際測得的振動臺臺面地震波,發(fā)現(xiàn)兩者吻合較好,驗證了振動臺設(shè)備具有較好的工作性能[11];通過對比自由場模型地表離模型箱側(cè)壁不同距離測點的加速度、分析模型箱側(cè)壁的位移,驗證了柔性模型箱的剪切位移模式,模型箱的邊界效應(yīng)基本可以忽略[10,12]。

    1.3 土壓力計布置

    土壓力計測點布置于車站左、右側(cè)墻上(如圖2所示),用于探測側(cè)墻動土正應(yīng)力的幅值和分布。

    1.4 地震動輸入

    本研究采用諧波及地震波來研究地鐵車站側(cè)墻動土正應(yīng)力的幅值和分布特征。諧波頻率取5 Hz,地震波選用1989年10月18日美國加利福尼亞州Loma Prieta地震波。諧波與地震波的峰值均調(diào)整為0.1g(g為重力加速度)。諧波加速度時程見圖3,地震波加速度時程和反應(yīng)譜見圖4。其中目標(biāo)反應(yīng)譜為依據(jù)GB 50011—2010(2016年版)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》針對原型場地(Ⅳ類場地、7度設(shè)防、設(shè)計基本加速度0.1g)獲得的加速度反應(yīng)譜。

    圖2 模型車站側(cè)墻土壓力計測點布置[7]Fig.2 Layout of soil pressure gauges on model stationside wall

    圖3 5 Hz諧波加速度時程曲線Fig.3 Acceleration time-history curve of harmonic waveinput of 5 Hz

    a) Loma Prieta波加速度時程曲線

    2 動土正應(yīng)力試驗結(jié)果

    2.1 動土正應(yīng)力時程曲線

    動土正應(yīng)力定義為任一時刻車站側(cè)墻的總應(yīng)力與靜土壓力的差值:動土正應(yīng)力為正值,說明該時刻的總應(yīng)力大于地震動輸入前的初始靜土壓力;動土正應(yīng)力為負值,說明該時刻的總應(yīng)力小于地震動輸入前的初始靜土壓力。左右側(cè)墻的受力情況類似,本文以左側(cè)墻為例進行分析。

    2.1.1 5 Hz諧波工況

    在5 Hz諧波激勵作用下,11個測點在振動持續(xù)時間tc為7.00~8.20 s時的動土正應(yīng)力時程曲線見圖5。由圖5可知:最大動土正應(yīng)力發(fā)生在PL1處 (側(cè)墻底部);與其他位置相比,PL3~PL6處(中板至底層中部)的動土正應(yīng)力要小得多;所有動土

    a) PL1測點

    e) PL5測點

    i) PL9測點

    正應(yīng)力的變化頻率均為5 Hz,與輸入諧波的頻率一致。

    2.1.2 Loma Prieta地震波工況

    在Loma Prieta地震波激勵作用下,11個測點在tc為4.00~6.00 s時的動土正應(yīng)力時程曲線見圖6。由圖6可知:最大動土正應(yīng)力也發(fā)生PL1處(側(cè)墻底部);PL3~PL6處(中板至底層中部)的動土正應(yīng)力明顯較小;動土正應(yīng)力時程曲線與輸入地震波形狀相似。該現(xiàn)象印證了以加速度形式輸入的地震動激勵可以轉(zhuǎn)換為應(yīng)力波[13]。

    2.2 周期內(nèi)的動土正應(yīng)力分布

    2.2.1 5 Hz諧波工況

    在5 Hz諧波工況下,為研究1個完整周期(0.20 s)內(nèi)的側(cè)墻動土正應(yīng)力實時分布,本文以動土正應(yīng)力最大的PL1測點為目標(biāo)測點,以PL1測點的動土正應(yīng)力峰值時刻tpk=7.52 s為基準(zhǔn),選取周期(T=0.20 s)內(nèi)tpk-T/2=7.41 s、tpk- T/4=7.46 s、tpk=7.52 s、tpk+T/4=7.57 s、tpk+T/2=7.62 s等5個代表性時刻進行研究。圖7為5個代表性時刻的側(cè)墻動土正應(yīng)力分布。

    從圖7可見左右側(cè)墻的動土正應(yīng)力分布規(guī)律:

    1) 動土正應(yīng)力具有顯著的周期性。當(dāng)t=7.41 s與t=7.62 s時,動土正應(yīng)力幾乎完全一樣,分布曲線幾乎重合。與之相比,t=7.52 s時的動土正應(yīng)力絕對值相等,拉壓方向相反。當(dāng)t=7.46 s和t=7.57 s時,側(cè)墻的動土正應(yīng)力近似為零,側(cè)墻受力處于平衡狀態(tài)。

    2) 當(dāng)車站側(cè)墻受力未處于平衡狀態(tài)(t=7.41 s、t=7.52 s和t=7.62 s)時,動土正應(yīng)力沿側(cè)墻總體呈近似弧形分布;最大正應(yīng)力發(fā)生在側(cè)墻底。

    3) 對比左、右側(cè)墻的結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),在同一埋深處,左、右側(cè)墻動土正應(yīng)力絕對值相差很小;呈一拉一壓狀態(tài)。這與結(jié)構(gòu)剪切變形(或稱Racking)的狀態(tài)相呼應(yīng),也與文獻[14]的發(fā)現(xiàn)吻合。

    2.2.2 Loma Prieta地震波工況

    根據(jù)文獻[10],土-中庭式地鐵車站系統(tǒng)的基頻與自由場場地的基頻一致,均為6.89 Hz。本文分析地震波工況下的動土正應(yīng)力試驗結(jié)果發(fā)現(xiàn),動土正應(yīng)力時程具有明顯的周期性,所有測點動土正應(yīng)力時程的一階卓越頻率均為6.89 Hz,與土-中庭式地鐵車站系統(tǒng)的基本頻率一致,則周期T1=1/6.89=0.14 s。

    a) PL1測點

    e) PL5測點

    i) PL9測點

    a) t=7.41 s

    d) t=7.57 s

    以動土正應(yīng)力峰值時刻tpk=4.94 s為基準(zhǔn),則以1個完整周期T內(nèi)t=4.87 s、t=4.91 s、t=4.94 s、t=4.98 s、t=5.01 s為代表性時刻的左、右側(cè)墻動土正應(yīng)力分布見圖8。從圖8可以看出:

    1) 在Loma Prieta地震波激勵下,左、右側(cè)墻動土正應(yīng)力分布表現(xiàn)出明顯的周期性。t=4.87 s和t=5.01 s時的動土正應(yīng)力分布曲線十分相似。與之相比,t=4.94 s時的動土正應(yīng)力絕對值相等、拉壓方向相反。t=4.91 s、t=4.98 s時動土正應(yīng)力的數(shù)值很小,從地震波的周期角度可認為在這兩個時刻車站側(cè)墻處于平衡狀態(tài)。這些規(guī)律也佐證了動土正應(yīng)力時程的周期性。

    a) t=4.87 s

    c) t=4.94 s

    e) t=5.01 s圖8 代表性時刻的動土正應(yīng)力分布(Loma Prieta波)Fig.8 Dynamic soil normal stress distribution at fiverepresentative moments (Loma Prieta wave)

    2) 與5 Hz諧波工況結(jié)果類似,當(dāng)車站側(cè)墻未處于平衡狀態(tài)時(t=4.87 s、t=4.94 s和t=5.01 s),動土正應(yīng)力沿側(cè)墻呈近似弧形分布。最大動土正應(yīng)力同樣發(fā)生在側(cè)墻底。

    3) 在同一時刻、同一埋深情況下,左、右側(cè)墻的動土正應(yīng)力大小近乎相等、方向相反,即同樣呈現(xiàn)一拉一壓的狀態(tài)。

    2.3 動土正應(yīng)力峰值

    2.3.1 5 Hz諧波工況

    5 Hz諧波工況下,各測點動土正應(yīng)力峰值的絕對值如圖9所示。由圖9可以看出:①整體上,左右側(cè)墻的動土正應(yīng)力峰值沿側(cè)墻均呈近似“L”形分布;②最大動土正應(yīng)力峰值發(fā)生在側(cè)墻底;③在5 Hz諧波工況下,左、右側(cè)墻的峰值動土正應(yīng)力大小存在差異。

    圖9 5 Hz諧波峰值動土正應(yīng)力

    2.3.2 Loma Prieta地震波工況

    圖10為Loma Prieta地震波工況下的車站側(cè)墻峰值正應(yīng)力分布。與5 Hz諧波工況類似,在Loma Prieta地震波激勵下,峰值動土正應(yīng)力沿側(cè)墻仍呈近似L形分布,最大動土正應(yīng)力峰值仍發(fā)生在側(cè)墻底,左、右側(cè)墻動土正應(yīng)力峰值幾乎完全相同。

    圖10 Loma Prieta地震波峰值動土正應(yīng)力Fig.10 Peak dynamic soil normal stress under LomaPrieta wave

    2.3.3 動土正應(yīng)力峰值與靜止土壓力比較

    本文以右側(cè)墻為例,分析動土正應(yīng)力峰值與初始靜止土壓力的關(guān)系。表1為右側(cè)墻靜止土壓力理論值和動土正應(yīng)力峰值試驗結(jié)果。

    由表1可以看出,無論是諧波還是地震波工況,兩者比值整體呈現(xiàn)側(cè)墻頂部和底部較大,中間較小的趨勢;在側(cè)墻頂部,動土正應(yīng)力增量相比初始靜止土壓力極其顯著,諧波和地震波工況下兩者比值甚至達到8倍和5倍。試驗結(jié)果表明,地鐵車站抗震設(shè)計中有必要考慮地震動輸入對側(cè)墻土正應(yīng)力的放大效應(yīng)。

    3 結(jié)論

    1) 在諧波激勵及地震波激勵下,側(cè)墻動土正應(yīng)力時程均具有典型的周期性。在5 Hz諧波工況下,側(cè)墻動土正應(yīng)力時程頻率也為5 Hz;在Loma Prieta地震波工況下,側(cè)墻動土正應(yīng)力時程的一階卓越頻率與場地的一階卓越頻率一致。

    表1 動土正應(yīng)力試驗結(jié)果對比靜止土正應(yīng)力理論解

    2) 無論是在諧波激勵下還是地震波激勵下,沿車站側(cè)墻動土正應(yīng)力峰值均整體呈近似L形分布;最大動土正應(yīng)力均發(fā)生在側(cè)墻底,且中板與底層層高中央范圍的動土正應(yīng)力要小得多。

    3) 無論是在諧波激勵下還是地震波激勵下,在同一時刻、同一埋深處,中庭式地鐵車站左、右側(cè)墻的動土正應(yīng)力絕對值相差很小,呈一拉一壓狀態(tài)。

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