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    下承式貝雷梁鋼便橋應(yīng)用

    2022-08-10 06:29:50鄭偉佳吳炎奎
    西北水電 2022年3期
    關(guān)鍵詞:橋型貝雷剪應(yīng)力

    徐 波,鄭偉佳,吳炎奎,陳 印

    (中國(guó)水利水電第十一工程局有限公司,鄭州 450001)

    0 前 言

    貝雷架作為一種萬(wàn)用型的支承構(gòu)件,用單銷連接,拆裝、運(yùn)輸方便,構(gòu)件易于替換,可以多次重復(fù)使用,根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、跨徑、支承方式進(jìn)行組合來(lái)提供支撐,在工程施工中應(yīng)用十分廣泛,尤其在橋梁工程建設(shè)中發(fā)揮了重要作用。鋼便橋主梁(貝雷桁架)通常采用雙排單層、三排單層、雙排雙層、三排雙層等斷面組合形式進(jìn)一步增加橋梁的跨越和承載能力[1]。因此,在貝雷梁鋼便橋設(shè)計(jì)執(zhí)行過(guò)程中,對(duì)橋梁選型、梁架組合進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化比選,在滿足結(jié)構(gòu)使用性能的同時(shí)減少貝雷架的使用量,加快支撐材料的周轉(zhuǎn),具有重要的經(jīng)濟(jì)效益和實(shí)踐意義。

    本文以海外公路項(xiàng)目臨時(shí)用橋的施工為工程依托,利用項(xiàng)目現(xiàn)有貝雷架材料作為設(shè)計(jì)橋梁主梁構(gòu)件,通過(guò)Midas/Civil有限元軟件建立橋梁結(jié)構(gòu)仿真模型,對(duì)橋型結(jié)構(gòu)、梁架布設(shè)組合進(jìn)行分析,確定滿足施工要求的鋼便橋經(jīng)濟(jì)配設(shè)形式,同時(shí)為橋梁架設(shè)施工過(guò)程提供必要的技術(shù)支持,可為類似橋梁、臨時(shí)支承結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供參考。

    1 工程概況

    本項(xiàng)目位于南美洲玻利維亞圣克魯斯省,該地區(qū)為熱帶草原氣候,分旱雨兩季,季節(jié)變化明顯,常年高溫。Surutu鋼便橋工程是項(xiàng)目部與當(dāng)?shù)卣セ莺献鞯某晒?,?xiàng)目所用原材石料需要經(jīng)此橋進(jìn)行運(yùn)輸。由于河道較寬,河床較淺且疏于清理,致使初期建設(shè)完成的4跨共計(jì)134 m的鋼便橋在雨期不能滿足通行要求,應(yīng)當(dāng)?shù)卣髮?duì)其進(jìn)行擴(kuò)延,總長(zhǎng)達(dá)201 m。限于缺少原設(shè)計(jì)規(guī)格尺寸構(gòu)件,不能及時(shí)調(diào)配等客觀因素影響,新建橋跨只能采用現(xiàn)有3 m×1.5 m貝雷架代替,橋跨結(jié)構(gòu)如圖1所示。一期橋梁結(jié)構(gòu)斷面如圖2所示。

    圖1 Surutu鋼便橋橋跨結(jié)構(gòu) 單位:m

    圖2 一期橋梁結(jié)構(gòu)典型斷面 單位:m

    2 鋼便橋有限元分析模型

    現(xiàn)場(chǎng)施工可以調(diào)撥足額的標(biāo)準(zhǔn)貝雷架,但缺少加強(qiáng)弦桿組件。擴(kuò)延橋段為雙跨布置,可以選擇連續(xù)梁橋型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。單跨縱向一排擬采用11片貝雷架進(jìn)行模擬。根據(jù)現(xiàn)有施工條件及前期工程經(jīng)驗(yàn)初步擬定仿真模擬流程如圖3所示。擬采用主梁斷面布設(shè)形式如圖4所示。

    圖3 初擬方案仿真模擬流程

    圖4 3種擬采用主梁斷面布設(shè)形式

    通過(guò)有限元分析軟件建立不同初擬橋型與配設(shè)方案組合的結(jié)構(gòu)有限元模型,模擬重載車輛移動(dòng)荷載工況下不同組合結(jié)構(gòu)的受力性能及位移情況。

    2.1 模型建立

    本文采用梁?jiǎn)卧獊?lái)模擬貝雷架弦桿、腹桿及橫向聯(lián)系梁,用桁架單元模擬貝雷架橫向支撐架,各節(jié)段之間在上下弦桿端頭用銷子連接,因此釋放梁端約束,即繞y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度。在橋梁端部及主梁與橫梁連接處設(shè)支承及彈性連接,并設(shè)橫向聯(lián)系梁組以建立車道,所建簡(jiǎn)支單層結(jié)構(gòu)模型梁、桁架單元共計(jì)1 984個(gè)。在原有單層結(jié)構(gòu)模型基礎(chǔ)上建立層間彈性連接的邊界條件,實(shí)現(xiàn)雙層結(jié)構(gòu)建模,模型單元共計(jì)2 888個(gè)。對(duì)執(zhí)行一聯(lián)橋跨布設(shè)的連續(xù)梁橋型,在簡(jiǎn)支橋型雙層布設(shè)模型的基礎(chǔ)上,相應(yīng)增設(shè)一跨主梁、橫梁?jiǎn)卧?,變更橋跨支承邊界條件,更新車道及橫向聯(lián)系梁組,建立連續(xù)梁結(jié)構(gòu)仿真分析模型,模型單元共計(jì)5 776個(gè)。

    本文重點(diǎn)針對(duì)貝雷梁的受力性能進(jìn)行研究故對(duì)模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化處理,未建立小縱梁?jiǎn)卧Y(jié)果分析中對(duì)橫向連系梁進(jìn)行了鈍化處理,不做參考。對(duì)雙跨布設(shè)簡(jiǎn)支橋型,橋段結(jié)構(gòu)各項(xiàng)受力性能相同,僅模擬單跨橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析。所建鋼便橋有限元分析模型如圖5所示,分別為簡(jiǎn)支單層、簡(jiǎn)支雙層及連續(xù)雙層圖示。

    圖5 鋼便橋有限元模型

    2.2 工況設(shè)定

    項(xiàng)目工程用車多為北奔重卡自卸車,車身寬2.5 m,后輪輪距1.8 m,按后軸載重17 t,總荷載40 t考慮。執(zhí)行中國(guó)規(guī)范,采用用戶定義車輛荷載進(jìn)行移動(dòng)荷載布設(shè),對(duì)自重荷載及移動(dòng)荷載分別取1.2和1.4的分項(xiàng)系數(shù)進(jìn)行荷載組合,模擬實(shí)際載重車輛通行情況并進(jìn)行受力性能分析。

    3 過(guò)程模擬分析

    GB 50017-2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[2]第4.4.1條鋼材的設(shè)計(jì)用強(qiáng)度指標(biāo)及其附錄B關(guān)于受彎構(gòu)件的撓度允許值規(guī)定貝雷架構(gòu)件及結(jié)構(gòu)需滿足規(guī)范設(shè)計(jì)要求。材料性能參數(shù)及主梁撓度允許值如表1所示。

    表1 構(gòu)件材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值及主梁撓度允許值

    3.1 主梁結(jié)構(gòu)受力性能分析

    所建模型均為不加強(qiáng)主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),執(zhí)行初擬設(shè)計(jì)方案進(jìn)行結(jié)構(gòu)建模仿真,對(duì)新建橋跨進(jìn)行結(jié)構(gòu)受力性能分析。各結(jié)構(gòu)模型設(shè)計(jì)荷載組合工況下主梁變形及受力情況如表2所示,簡(jiǎn)支橋跨單層布設(shè)主梁?jiǎn)卧Q向位移如圖6所示,簡(jiǎn)支橋跨雙層布設(shè)主梁?jiǎn)卧魬?yīng)力如圖7所示,連續(xù)橋跨雙層布設(shè)主梁?jiǎn)卧S向應(yīng)力如圖8所示。

    表2 主梁變形及受力情況

    圖6 橋跨主梁?jiǎn)卧Q向位移(簡(jiǎn)支單層)

    圖7 橋跨主梁?jiǎn)卧魬?yīng)力(簡(jiǎn)支雙層)

    圖8 橋跨主梁?jiǎn)卧S向應(yīng)力(連續(xù)雙層)

    簡(jiǎn)支橋型貝雷架單層三排布設(shè)的主梁在自重與移動(dòng)荷載組合工況作用下,梁段由兩端向中間發(fā)生豎向變形,在中間位置出現(xiàn)位移最大值,位移量為189.8 mm。除兩側(cè)端支座處出現(xiàn)最大剪應(yīng)力值外,內(nèi)側(cè)主梁?jiǎn)卧魬?yīng)力值符合變化規(guī)律,最大剪應(yīng)力值為125 MPa,軸應(yīng)力最大值出現(xiàn)在跨中主梁底部為364.16 MPa。由模擬結(jié)果來(lái)看,主梁底部位移較大,軸向應(yīng)力超過(guò)規(guī)范鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)允許值,結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生破壞,故該橋型主梁布設(shè)形式不滿足設(shè)計(jì)要求。

    簡(jiǎn)支橋型在增加第二層主梁?jiǎn)卧Y(jié)構(gòu)后橋跨主梁位移減小,結(jié)構(gòu)受力性能得到提高。主梁在跨中位置出現(xiàn)最大位移,最大值為68.92 mm。橋跨中部剪應(yīng)力影響最大值為134 MPa。主梁結(jié)構(gòu)受彎矩作用影響,梁?jiǎn)卧撞渴茌S向作用力影響較大,最大值為289.67 MPa。依據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范中受彎構(gòu)件的撓度允許值規(guī)定,主梁或桁架的撓度允許值不宜超過(guò)跨度的l/400。該橋型計(jì)算主梁最大豎向位移f=68.92 mm<33000/400=82.5 mm,滿足規(guī)范要求。最大剪應(yīng)力值小于設(shè)計(jì)剪應(yīng)力[τ]=175 MPa,最大軸應(yīng)力值小于設(shè)計(jì)軸向應(yīng)力[σ]=305MPa,均滿足規(guī)范設(shè)計(jì)要求。

    連續(xù)橋型為多跨超靜定結(jié)構(gòu),所建結(jié)構(gòu)模型設(shè)計(jì)跨度較大,受力性能較簡(jiǎn)支梁好,結(jié)構(gòu)模型受力明確與理論相符。主梁結(jié)構(gòu)豎向最大位移為54.7 mm,最大剪應(yīng)力及軸向應(yīng)力分別為135、288.71 MPa,較簡(jiǎn)支梁模型結(jié)構(gòu)主梁變形及受力性能有所提高。

    3.2 貝雷架梁?jiǎn)卧芰π阅軐?duì)比分析

    對(duì)3組仿真模型結(jié)構(gòu)首層提取主梁底部單側(cè)梁?jiǎn)卧獢?shù)據(jù)信息進(jìn)行分析,三排貝雷梁梁跨由車道內(nèi)側(cè)向外分別用R1、R2、R3表示。其中,連續(xù)梁橋兩橋跨受力性能相符,截取單跨長(zhǎng)度的主梁?jiǎn)卧M(jìn)行對(duì)比分析。組合荷載工況作用下各模型結(jié)構(gòu)主梁底部梁?jiǎn)卧灰谱兓闆r如圖9所示,剪應(yīng)力及軸向應(yīng)力變化情況如圖10、11所示。

    圖9 梁?jiǎn)卧Q向位移值

    圖10 梁?jiǎn)卧魬?yīng)力值

    如圖所示,簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)在受力過(guò)程中于跨中出現(xiàn)最大位移值,雙層布設(shè)貝雷梁架后,主梁的抗彎性能得到明顯的提升,跨中豎向位移值為68.9 mm,變形減小了63%。由于連續(xù)梁橋型在支座處產(chǎn)生負(fù)彎矩,同跨度范圍內(nèi)跨中彎矩減小,使豎向位移進(jìn)一步降低。在此期間,R2、R3表現(xiàn)出了一致的變化規(guī)律均隨R1發(fā)生變形,但變形值呈遞減趨勢(shì)。

    如圖所示,連續(xù)橋型模型中,隨著主梁抗彎剛度的提高,貝雷架下弦桿單元剪應(yīng)力減小,但主梁端部剪應(yīng)力并未發(fā)生大的變化,依然保持較高的剪應(yīng)力值[3],整體作用與簡(jiǎn)支雙層布設(shè)情況基本表現(xiàn)一致。施加荷載工況后,貝雷架主梁?jiǎn)卧惺艿募袅Ρ恍备箺U承擔(dān),與下弦桿兩交點(diǎn)的內(nèi)側(cè)出現(xiàn)正剪應(yīng)力,外側(cè)承受負(fù)剪應(yīng)力,出現(xiàn)正負(fù)交替的輪齒形曲線。

    圖11 梁?jiǎn)卧S向應(yīng)力值

    下弦桿內(nèi)由彎矩作用產(chǎn)生的軸向力在銷接處直接作用傳遞,具有較大的軸向拉應(yīng)力,最大值為306 MPa,由于貝雷架斜腹桿的作用,下弦桿軸向應(yīng)力被兩斜腹桿部分分散吸收,弦桿中部軸力減小,在圖中表現(xiàn)為輪齒狀線形。在連續(xù)梁橋型雙層布設(shè)工況下,抗彎性能得到大幅提高,作用軸向應(yīng)力被新增構(gòu)件部分分擔(dān),最大軸力值為178 MPa,降低了41%。由于跨中支座處負(fù)彎矩的存在,底部梁?jiǎn)卧軌撼霈F(xiàn)負(fù)的軸向應(yīng)力。R2、R3保持相同的變化規(guī)律,但構(gòu)件受力較小。

    4 施工技術(shù)建議

    貝雷梁鋼便橋的施工為多組件的拼、吊裝作業(yè),要保證連接牢靠和精度。結(jié)合上述過(guò)程分析,提出如下施工技術(shù)建議:

    (1) 采用連續(xù)梁橋型進(jìn)行一聯(lián)橋跨雙層貝雷梁布設(shè),滿足施工設(shè)計(jì)荷載要求。連續(xù)梁支點(diǎn)負(fù)彎矩的作用可以降低錯(cuò)孔撓度的影響。

    (2) 對(duì)支點(diǎn)處梁架斜腹桿進(jìn)行局部加固。增設(shè)排間支撐架,加強(qiáng)排架間橫向連接,提高主梁剛度和側(cè)向穩(wěn)定性。

    (3) 保證主梁結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性前提下,適當(dāng)縮減R1、R2排貝雷架的橫向排布間距,進(jìn)一步發(fā)揮R2排貝雷架受力性能,以提高主梁載荷能力和結(jié)構(gòu)安全儲(chǔ)備。

    (4) 合理布設(shè)橫梁及小縱梁,加強(qiáng)橋面整體剛度,防止橋面變形過(guò)大。

    (5) 限單車通行,限速過(guò)橋。

    5 結(jié) 論

    本文依托項(xiàng)目工程實(shí)踐對(duì)貝雷梁鋼便橋的設(shè)計(jì)選型及主梁布設(shè)形式結(jié)合有限元分析軟件分別建立了結(jié)構(gòu)仿真模型,并對(duì)結(jié)構(gòu)的變形及受力情況進(jìn)行了重點(diǎn)模擬和分析,得出如下結(jié)論:

    (1) 簡(jiǎn)支梁橋型單層三排布設(shè)方案,結(jié)構(gòu)受力性能不能滿足荷載設(shè)計(jì)要求。增加兩排貝雷梁架進(jìn)行雙層布設(shè),結(jié)構(gòu)主梁豎向位移及受力性能均滿足規(guī)范要求。按連續(xù)梁橋型進(jìn)行雙層布設(shè),豎向位移及軸向應(yīng)力較簡(jiǎn)支橋型單層三排布設(shè)情況分別降低了63%、41%,相比簡(jiǎn)支雙層布設(shè)情況結(jié)構(gòu)變形及承載能力進(jìn)一步提高。

    (2) 首層主梁外側(cè)排貝雷梁架(R2、R3)在荷載工況作用下變形及受力影響較小,參與主梁結(jié)構(gòu)協(xié)同工作程度不高,損失了部分材料性能。

    (3) 連續(xù)梁中部支承處局部桁架及橫向支撐架出現(xiàn)應(yīng)力極值,需引起重視,采取加固措施。

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