海上風(fēng)電交流送出系統(tǒng)諧振過電壓產(chǎn)生原因及抑制措施

楊大業(yè)，宋瑞華，項(xiàng)祖濤，劉 冬，晁武杰，閻越圣

（1. 中國電力科學(xué)研究院有限公司,北京市 100192；2. 浙江省新能源投資集團(tuán)股份有限公司,浙江省杭州市 310000；3. 國網(wǎng)福建省電力有限公司電力科學(xué)研究院,福建省福州市 350007）

0 引言

目前,中國海上風(fēng)電場主要以交流方式接入電網(wǎng),已投運(yùn)及在建風(fēng)電場單回電纜長度最長已接近100 km,主要集中在江蘇、浙江、福建等東部沿海省份。“十四五”期間,海上風(fēng)電場建設(shè)規(guī)模將保持快速增長,并向深遠(yuǎn)海發(fā)展。

相同長度和電壓等級的交流電纜對地電容約為陸上架空線路的20～40 倍［1］。電網(wǎng)中大規(guī)模電纜的應(yīng)用較大程度上降低了接入電網(wǎng)的自然諧振頻率,在諧波源的作用下易引發(fā)諧波諧振,嚴(yán)重情況下會(huì)出現(xiàn)高幅值諧振過電壓,危及電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行。

國內(nèi)陸上電網(wǎng)中典型的諧振過電壓事件為二次諧波諧振引發(fā)的青藏直流閉鎖故障［2］；國外也存在多場景下的諧波過電壓問題［3］。針對交流海上風(fēng)電送出系統(tǒng)的諧振過電壓事件國內(nèi)尚未見報(bào)道,僅有少數(shù)文獻(xiàn)報(bào)道了諧波諧振引發(fā)的電能質(zhì)量問題。文獻(xiàn)［1］對國內(nèi)某海上風(fēng)電場送出系統(tǒng)引起諧波諧振放大現(xiàn)象的產(chǎn)生機(jī)理及治理方案進(jìn)行了研究。

國內(nèi)外針對多場景下系統(tǒng)諧振過電壓問題的研究內(nèi)容較多。系統(tǒng)諧振過電壓發(fā)生場景主要有:高壓直流輸電送端系統(tǒng)、高壓電纜接入系統(tǒng)和電力系統(tǒng)故障恢復(fù)初期弱系統(tǒng)［3-5］。引發(fā)諧振過電壓的操作主要有:甩負(fù)荷、故障清除、空載線路合閘、空載變壓器合閘［6-8］。系統(tǒng)諧振過電壓應(yīng)考慮的主要因素有:接入主網(wǎng)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及強(qiáng)度、變壓器磁飽和特性、負(fù)荷、線路模型、避雷器等［9-13］。系統(tǒng)諧振過電壓的抑制措施主要有:改變系統(tǒng)運(yùn)行方式、斷路器加裝合閘電阻、斷路器加裝選相合閘裝置、并聯(lián)濾波器［14-21］。系統(tǒng)諧振現(xiàn)象由自然諧振頻率、阻抗幅值、阻尼和諧波源等因素共同決定。然而,與其相關(guān)的諸如電網(wǎng)運(yùn)行方式、變壓器磁飽和特性、負(fù)荷特性及諧波源特性等均難以確定,給諧振過電壓風(fēng)險(xiǎn)評估帶來了挑戰(zhàn)［22］。

2021 年浙江某海上風(fēng)電場進(jìn)行合空載變壓器（空變）、合空載線路（空線）試驗(yàn)過程中出現(xiàn)了嚴(yán)重諧振過電壓問題,最大相電壓峰值達(dá)1.96 p.u.,最長持續(xù)時(shí)間達(dá)14 s,造成鄰近風(fēng)機(jī)及靜止無功發(fā)生器（SVG）跳閘、海纜盆式絕緣子受損、部分低壓設(shè)備損壞。這是國內(nèi)海上風(fēng)電場送出系統(tǒng)首次出現(xiàn)的高幅值諧振過電壓現(xiàn)象,國外相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道的相似的諧振過電壓,其過電壓水平較低且持續(xù)時(shí)間較短。針對這一現(xiàn)象,本文通過理論計(jì)算及仿真研究了現(xiàn)場諧振過電壓的特性及產(chǎn)生機(jī)理,采用PSCAD/EMTDC 仿真軟件進(jìn)行了復(fù)現(xiàn)及分析,并提出相應(yīng)的措施建議?，F(xiàn)場試驗(yàn)驗(yàn)證了所提措施的有效性。

1 送出系統(tǒng)諧振過電壓機(jī)理分析

圖1（a）所示為海上風(fēng)電場典型交流送出系統(tǒng)接線圖。忽略各支路電阻,海纜按π 型電路等效,海上升壓變壓器（升變）按T 型電路等效,考慮風(fēng)電機(jī)組、SVG 支路未運(yùn)行,送出系統(tǒng)等效電路如圖1（b）所示。圖中:Lps為計(jì)量站C 看向電網(wǎng)的等值電感；Lm和LT分別為風(fēng)電場海上升壓變勵(lì)磁電感、漏電感；Lline和Ccable分別為風(fēng)電場海纜電感、對地電容；Lshunt1和Lshunt2分別為海纜兩側(cè)并聯(lián)電抗器電感。

圖1 典型送出系統(tǒng)接線及電路圖Fig.1 Typical transmission system wiring and circuit diagrams

對于圖1（b）所示的送出系統(tǒng)電路圖,做如下簡化:電纜的單位長度電感值一般為同電壓等級架空線路的一半左右,在進(jìn)行定性分析時(shí),可以先將其設(shè)定為零。得到海上風(fēng)電場經(jīng)高壓海纜并網(wǎng)時(shí)的簡化等效電路如圖1（c）所示。設(shè)定Ltrans滿足:

式中:Ltrans為變壓器勵(lì)磁電感與二分之一漏電感之和；Lshunt為等效并聯(lián)電抗；λ為系數(shù)。其中,λ在變壓器穩(wěn)態(tài)運(yùn)行期間取值很大,可忽略變壓器支路；在變壓器暫態(tài)運(yùn)行且出現(xiàn)飽和時(shí),λ的取值變小,此時(shí)變壓器支路不能忽略。

在圖1（c）中,設(shè)定高抗對電纜的容抗進(jìn)行80%補(bǔ)償,即Lshunt滿足式（2）。

式中:ω為系統(tǒng)角頻率。

由式（3）可知,當(dāng)系統(tǒng)角頻率ω>ω0（λ取值遠(yuǎn)大于1,即忽略變壓器支路）時(shí),ZWF均呈現(xiàn)容性。設(shè)等效電容值為Ceq,則上述系統(tǒng)自然諧振頻率fres為:

由于海纜對地電容較大,則Ceq較大,隨海纜數(shù)量及長度增加,則上述系統(tǒng)自然諧振頻率變小。

考慮暫態(tài)過程中空變飽和的影響,即λ減小,則Ceq減小,系統(tǒng)自然諧振頻率fres增大（若ZWF為感性,則不會(huì)引起發(fā)系統(tǒng)諧振,所以分析該系統(tǒng)諧振問題時(shí)可假設(shè)ZWF呈現(xiàn)容性,即λ減小未引起ZWF中電抗符號發(fā)生變化）。

當(dāng)自然諧振頻率與系統(tǒng)中擾動(dòng)量頻率相接近且回路阻尼不足時(shí),則會(huì)發(fā)生較嚴(yán)重的諧振過電壓現(xiàn)象。

2 現(xiàn)場系統(tǒng)諧振特點(diǎn)及原因分析

2.1 某海上風(fēng)電場送出系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

浙江某海上風(fēng)電場A、B 臨時(shí)送出系統(tǒng)見圖2。

圖2 海上風(fēng)電場A、B 臨時(shí)送出系統(tǒng)接線圖Fig.2 Wiring diagram of temporary transmission system of offshore wind farm A and B

風(fēng)電場A 裝機(jī)容量為400 MW,風(fēng)電場側(cè)配置2 臺(tái)額定容量為240 MV·A 的變壓器升壓至220 kV,經(jīng)兩回長度為47.3 km 的220 kV 海纜（其中一回臨時(shí)送出階段尚未投運(yùn)）接入計(jì)量站C,且每回海纜兩側(cè)均裝設(shè)有額定容量為37 Mvar 的高壓電抗器。風(fēng)電場B 裝機(jī)容量為300 MW,風(fēng)電場側(cè)配置兩臺(tái)額定容量為180 MV·A 的變壓器升壓至220 kV,經(jīng)兩回長度為32.2 km 的220 kV 海纜接入計(jì)量站C,且每回海纜計(jì)量站側(cè)裝設(shè)有額定容量為35 Mvar 的高壓電抗器。計(jì)量站C 配置一臺(tái)額定容量為98 MV·A的聯(lián)絡(luò)變降壓至110 kV,經(jīng)一回110 kV 架空線路接入本地110 kV 主網(wǎng)。

2.2 現(xiàn)場合空變引起的諧振過電壓特性分析

操作前海上風(fēng)電場B 的2 回海纜及2 臺(tái)升壓變均在運(yùn)行；海上風(fēng)電場A 的1 回海纜運(yùn)行,兩風(fēng)電場風(fēng)電機(jī)組均未運(yùn)行,海上風(fēng)電場B 的2 組SVG 在運(yùn)行。在上述運(yùn)行條件下開展海上風(fēng)電場A 的1 臺(tái)升壓變帶電試驗(yàn)。海上風(fēng)電場A 合空變過程中海上升壓站側(cè)220 kV 母線電壓、單組SVG 電流、變壓器勵(lì)磁涌流故障錄波見圖3。由圖可知,合空變后約129 ms,計(jì)量站2 組SVG 跳閘,370 ms 后,系統(tǒng)電壓出現(xiàn)持續(xù)約3.3 s 的振蕩現(xiàn)象,220 kV 母線相電壓有效值最大升高至216 kV（合閘前為133 kV）,峰值最大值為1.96 p.u.（基準(zhǔn)值為（252/ 3）× 2 kV）,隨后系統(tǒng)恢復(fù)穩(wěn)態(tài)（220 kV 母線相電壓降為137.6 kV）。勵(lì)磁涌流產(chǎn)生后先衰減,但在370 ms 后由衰減趨勢轉(zhuǎn)變?yōu)樵龃筅厔?并出現(xiàn)持續(xù)時(shí)間約3.3 s 的振蕩現(xiàn)象,隨后系統(tǒng)恢復(fù)穩(wěn)態(tài),勵(lì)磁涌流最大值出現(xiàn)在C相（不考慮發(fā)生振蕩時(shí)段）,為1.036 kA。

圖3 海上風(fēng)電場A 合空載變壓器故障錄波Fig.3 Fault recording of energizing no-load transformer in offshore wind farm A

附錄A 圖A1 為220 kV 母線C 相電壓頻譜圖,可知電壓諧波成分以2 倍頻為主,且幅值超過了基波分量,出現(xiàn)了明顯的二次諧波諧振。對海纜電流波形進(jìn)行分析可得到同樣的結(jié)果。

2.3 現(xiàn)場合空線引起的諧振過電壓特性分析

操作前海上風(fēng)電場B 一回海纜及1 臺(tái)升壓變在運(yùn)行,計(jì)量站SVG 與風(fēng)電場A、B 機(jī)組均未運(yùn)行。

計(jì)量站C至海上風(fēng)電場A海纜線路的計(jì)量站C 側(cè)合空線操作,計(jì)量站C 的220 kV 母線電壓故障錄波見附錄A 圖A2,操作后約100 ms 時(shí)系統(tǒng)電壓出現(xiàn)持續(xù)約14 s 的振蕩,220 kV 系統(tǒng)相電壓峰值最大值升至1.68 p.u.,隨后系統(tǒng)電壓恢復(fù)至正常運(yùn)行范圍。合空變、合空線過程現(xiàn)場試驗(yàn)波形數(shù)據(jù)已共享,見支持?jǐn)?shù)據(jù)。

對220 kV 母線B 相電壓進(jìn)行頻譜分析,其電壓諧波分量以2 倍頻為主,出現(xiàn)了明顯的二次諧波諧振。對海纜電流進(jìn)行分析可得到同樣的結(jié)果。

2.4 現(xiàn)場諧振過電壓產(chǎn)生原因分析

2.4.1 基于阻抗理論的合空變諧振過電壓分析

在2.2 節(jié)系統(tǒng)運(yùn)行工況下,不考慮主變飽和特性,從計(jì)量站C 側(cè)220 kV 母線看入的海上風(fēng)電送出系統(tǒng)阻抗特性如圖4 所示。從圖4 中可以看出,合空變后的海上風(fēng)電送出系統(tǒng)在88 Hz 處存在自然諧振點(diǎn)。進(jìn)一步考慮海上升壓變的勵(lì)磁飽和特性,即主變等效勵(lì)磁電抗減小,約為漏抗的27 倍時(shí),系統(tǒng)的自然諧振頻率為100 Hz,該諧振特性進(jìn)一步降低了合空變勵(lì)磁涌流中2 倍頻分量的阻尼水平［23］。

圖4 海上風(fēng)電送出系統(tǒng)阻抗特性Fig.4 Impedance characteristics of offshore wind power transmission system

分析得到現(xiàn)場合空變諧振過電壓產(chǎn)生原因:海上風(fēng)電場A 合空變操作時(shí),當(dāng)升壓變的磁路飽和程度使得勵(lì)磁電抗約為升壓變漏抗的27 倍時(shí),系統(tǒng)的自然諧振點(diǎn)頻率為100 Hz,與勵(lì)磁涌流2 倍頻分量的合拍作用下,系統(tǒng)出現(xiàn)電氣諧振現(xiàn)象。隨著主變磁飽和程度變化及勵(lì)磁涌流分量衰減,諧振消失。

2.4.2 基于阻抗理論的合空線諧振過電壓分析在2.3 節(jié)系統(tǒng)運(yùn)行工況下,不考慮主變磁飽和特性影響,經(jīng)系統(tǒng)阻抗頻率特性分析,合空線后形成的系統(tǒng)在97 Hz 處存在自然諧振點(diǎn)。另外,合空線前系統(tǒng)處于輕載狀態(tài),合空線操作使得計(jì)量站聯(lián)絡(luò)變飽和,產(chǎn)生2 倍頻諧波分量。

現(xiàn)場合空線諧振過電壓產(chǎn)生機(jī)理:合空線后所形成的系統(tǒng)在穩(wěn)態(tài)下存在97 Hz 的自然諧振頻率；合空線過程中的暫態(tài)過電壓使得處于輕載狀態(tài)下的聯(lián)絡(luò)變、海上風(fēng)電場B 升壓變一定程度上進(jìn)入飽和,使得系統(tǒng)諧振頻率進(jìn)一步接近2 倍頻,并激發(fā)變壓器涌流,在涌流2 倍頻分量的作用下,系統(tǒng)出現(xiàn)諧振現(xiàn)象,隨著涌流衰減,諧振消失。

3 現(xiàn)場系統(tǒng)諧振現(xiàn)象仿真復(fù)現(xiàn)

3.1 仿真模型

在PSCAD 平臺(tái)上建立了如圖2 所示的海上風(fēng)電場送出系統(tǒng)電磁暫態(tài)仿真模型。圖2 中,從計(jì)量站C 的110 kV 母線看入的110 kV 系統(tǒng)等值阻抗為（0.50+j9.93）Ω。表1 給出了海上升壓變、計(jì)量站聯(lián)絡(luò)變主要技術(shù)參數(shù)。表2 給出了海上風(fēng)電場A、B 所采用220 kV 海纜的序參數(shù)。

表1 海上升壓變和聯(lián)絡(luò)變主要技術(shù)參數(shù)Table 1 Main technical parameters of offshore step-up transformer and interconnecting transformer

表2 220 kV 海纜序參數(shù)Table 2 Sequence parameters of 220 kV submarine cable

風(fēng)電場A 升壓變模型中采用的勵(lì)磁曲線見附錄B 圖B1,海纜采用頻率相關(guān)模型。海纜線路兩側(cè)及220 kV 母線均配置額定電壓為216 kV 的避雷器。

2.2 節(jié)及2.3 節(jié)中諧振過電壓事件發(fā)生時(shí),兩風(fēng)電機(jī)組均未運(yùn)行,表明風(fēng)電機(jī)組不參與諧振過電壓的產(chǎn)生。因此,仿真建模中未考慮風(fēng)電機(jī)組及其35 kV 集電線路。

3.2 合空變過電壓仿真復(fù)現(xiàn)

對所建立的海上風(fēng)電送出系統(tǒng)電磁暫態(tài)模型進(jìn)行時(shí)域仿真,在107 ms 時(shí),海上風(fēng)電場A 升壓變進(jìn)行空載合閘操作,在207 ms 時(shí)計(jì)量站SVG 跳閘。海纜海上升壓站側(cè)電壓及升壓變勵(lì)磁涌流仿真波形如圖5 所示。由圖5 可知,送出系統(tǒng)電壓、電流出現(xiàn)持續(xù)約為1 700 ms的振蕩,電壓最大峰值為2.05 p.u.,勵(lì)磁涌流最大值為608 A（不考慮發(fā)生振蕩時(shí)段）。電壓、電流中主要諧波為2 倍頻分量,仿真波形與現(xiàn)場錄波基本一致。隨著勵(lì)磁涌流逐漸衰減,系統(tǒng)電壓恢復(fù)至正常運(yùn)行狀態(tài)。

圖5 海纜電壓仿真波形及變壓器勵(lì)磁涌流Fig.5 Simulation waveforms of submarine cable voltage and inrush current of transformer

3.3 合空線過電壓仿真復(fù)現(xiàn)

利用上述海上風(fēng)電送出系統(tǒng)電磁暫態(tài)模型進(jìn)行計(jì)量站至風(fēng)電場A 的海纜計(jì)量站側(cè)合空線時(shí)域仿真,附錄B 圖B2 為計(jì)量站220 kV 母線電壓,對A 相電壓在1.5～2 s 時(shí)段內(nèi)的諧波頻譜進(jìn)行分析可知,合空線后計(jì)量站側(cè)220 kV 母線電壓最大峰值為2.05 p.u.,諧波以2 倍頻分量為主,且幅值超過了基波分量,與現(xiàn)場錄波基本一致。

4 系統(tǒng)諧振過電壓抑制措施及試驗(yàn)驗(yàn)證

4.1 系統(tǒng)諧振過電壓抑制措施

從轉(zhuǎn)移該送出系統(tǒng)2 倍頻自然諧振點(diǎn)的角度出發(fā),可采用的方法有改變海纜投運(yùn)數(shù)量和改變陸上系統(tǒng)阻抗。為保證海上風(fēng)電場A、B 均能完成啟動(dòng)調(diào)試及正常送電,海上風(fēng)電場海纜投運(yùn)方式有2 種:3 回海纜均運(yùn)行和風(fēng)電場A、B 各1 回海纜運(yùn)行。海纜數(shù)量減少會(huì)使送出系統(tǒng)自然諧振頻率變大。

與計(jì)量站C 連接的電網(wǎng)側(cè)220 kV 變電站D 配置了3 臺(tái)主變。正常運(yùn)行時(shí),變電站D 內(nèi)3 臺(tái)主變110 kV 側(cè)分列運(yùn)行,其中一臺(tái)主變?yōu)橛?jì)量站C 及部分負(fù)荷供電。通過改變3 臺(tái)主變110 kV 側(cè)運(yùn)行方式,即2 臺(tái)主變110 kV 側(cè)并列運(yùn)行,共同為計(jì)量站C及部分負(fù)荷供電,電網(wǎng)側(cè)等值阻抗將減小,使送出系統(tǒng)自然諧振頻率變大。

表3 給出了3 種不同工況下系統(tǒng)在2 倍頻附近的自然諧振點(diǎn)。從表中自然諧振頻率可以看出,變電站D 的2 臺(tái)主變作為電源為計(jì)量站C 供電（從計(jì)量站C 的110 kV 母線看入的110 kV 系統(tǒng)等值阻抗為（0.39+j7.72）Ω,海上風(fēng)電場A、B 各1 回海纜運(yùn)行時(shí),系統(tǒng)諧振頻率超過了2 倍頻,再考慮到操作過程變壓器飽和會(huì)使系統(tǒng)自然諧振頻率進(jìn)一步變大,該方式對抑制諧振過電壓有利。

表3 不同運(yùn)行方式下送出系統(tǒng)自然諧振頻率Table 3 Natural resonant frequency of transmission system in different operation modes

另外,從現(xiàn)場錄波波形可知,SVG 運(yùn)行有利于抑制諧振過電壓,但SVG 在暫態(tài)過程中存在跳閘風(fēng)險(xiǎn)；投入負(fù)荷有利于提高系統(tǒng)阻尼［11］。在抑制措施中同時(shí)考慮上述2 種因素。

考慮2 臺(tái)主變作為電源為計(jì)量站C 供電、海上風(fēng)電場A、B 各1 回海纜運(yùn)行、SVG 投入（合空變操作后60 ms 閉鎖）及變電站D的110 kV 側(cè)帶100 MW負(fù)荷（50%恒阻抗負(fù)荷+50%電動(dòng)機(jī)負(fù)荷）,海上風(fēng)電場A 合空變操作時(shí)計(jì)量站C 的220 kV 母線電壓如圖6 所示。仿真結(jié)果表明,所提出的聯(lián)合抑制措施可以明顯抑制系統(tǒng)諧振過電壓。

圖6 220 kV 母線電壓仿真波形Fig.6 Simulation waveforms of 220 kV bus voltage

4.2 抑制措施現(xiàn)場實(shí)施效果

綜上分析,為了抑制2 倍頻諧波諧振,現(xiàn)場海上風(fēng)電場A 合空線、合空變操作前采取相應(yīng)措施:1）變電站D 的2 臺(tái)主變110 kV 母線并列運(yùn)行作為啟動(dòng)試驗(yàn)電源；2）變電站D 的2 臺(tái)主變110 kV 母線帶負(fù)荷約為100 MW；3）計(jì)量站C 的2 組SVG 運(yùn)行,且對SVG 保護(hù)定值進(jìn)行了合理修改,以提高其抗擾動(dòng)能力。

現(xiàn)場風(fēng)電場A 進(jìn)行了合空線、合空變操作,附錄C 圖C1 為海上升壓站A 合空線、合空變過程中計(jì)量站C 的220 kV 母線電壓故障錄波。由圖可知,操作后系統(tǒng)未出現(xiàn)2 倍頻諧波諧振現(xiàn)象,操作過電壓最大峰值分別為1.09、1.08 p.u.。試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了本文所提抑制措施的有效性。

5 結(jié)語

1）相同長度和電壓等級海纜電容是架空線路的20 倍以上,使得海上風(fēng)電場送出系統(tǒng)自然諧振頻率減小,當(dāng)諧振頻率接近倍頻（尤其是2、3 倍頻）時(shí),風(fēng)電場合空線、合空變等操作易引發(fā)系統(tǒng)短時(shí)諧振,危及設(shè)備安全和影響海上風(fēng)電送出系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行。

2）由于合空變過程中勵(lì)磁阻抗變化較大,對處于暫態(tài)過程中的送出系統(tǒng)自然諧振頻率的影響較大。變壓器磁飽和使得勵(lì)磁阻抗減小,從而增大自然諧振頻率,暫態(tài)過程中送出系統(tǒng)諧振點(diǎn)在一定范圍內(nèi)變化,更易引發(fā)系統(tǒng)短時(shí)諧振。

3）從轉(zhuǎn)移系統(tǒng)諧振點(diǎn)、增加系統(tǒng)阻尼等角度考慮,可采用操作前調(diào)整系統(tǒng)運(yùn)行方式、投入SVG 和投入負(fù)荷等方法抑制諧振過電壓。

4）其他應(yīng)對海上風(fēng)電場送出系統(tǒng)諧振過電壓的措施建議:海上風(fēng)電接入系統(tǒng)較弱（臨時(shí)接入低電壓等級電網(wǎng)、電網(wǎng)黑啟動(dòng)等情況）或規(guī)?；尤霑r(shí),需開展諧振過電壓專題研究,若存在風(fēng)險(xiǎn),可采用改變接入方案、加裝全波過電壓保護(hù)等諧振過電壓應(yīng)對措施。

本文重點(diǎn)針對海上風(fēng)電場220 kV 主設(shè)備啟動(dòng)帶電過程開展研究,未考慮35 kV 集電線路電纜及風(fēng)電機(jī)組特性的影響,這是考慮海上風(fēng)電送出系統(tǒng)不同運(yùn)行階段時(shí)需要研究的問題之一。另外,諧振頻率點(diǎn)附近系統(tǒng)阻尼是影響諧振過電壓的重要因素之一,需針對復(fù)雜系統(tǒng)開展阻尼定量研究,提出相應(yīng)指標(biāo),以便更準(zhǔn)確地評價(jià)系統(tǒng)諧振過電壓風(fēng)險(xiǎn)。

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