橋面鋪裝用聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的性能研究

萬 寧，賀求生，張 爍，張恒龍，吳超凡

(1.中交路橋華南工程有限公司，廣東 中山 528403； 2.湖南大學 綠色先進土木工程材料及應用技術湖南省重點實驗室，湖南 長沙 410082； 3.湖南云中再生科技股份有限公司，湖南 長沙 410205)

0 引言

隨著我國交通量的迅速增長以及車輛的重載化，傳統(tǒng)的鋼橋面柔性鋪裝越來越難以滿足使用需求。邵旭東等基于超高性能混凝土(UHPC)的優(yōu)異性能，提出了鋼-UHPC組合橋面結構，并進行了一系列理論研究和試驗研究。該組合橋面結構能大幅降低橋面板的應力幅值，使其疲勞壽命得到提高，有效解決了鋼橋面疲勞開裂和柔性鋪裝早期損壞兩大難題，目前已應用在20余座鋼橋。

為減少行車磨損以及改善表面層抗滑性能，通常需要在UHPC板上加鋪一層瀝青類面層。調查發(fā)現(xiàn)，普通瀝青鋪面層的使用周期短，需要經常性維修更換，不可避免對鋼-UHPC組合橋面板造成損傷，影響橋梁的服役壽命。環(huán)氧瀝青混凝土具有強度高、高溫性能良好、耐久性能優(yōu)異等特點，其使用壽命遠遠大于普通瀝青混凝土，在橋面鋪裝上得到了廣泛應用。如果將環(huán)氧瀝青混凝土用于鋼-UHPC組合橋面結構鋪面層，將大幅提高鋪裝整體的使用周期，從而延長橋梁的運營時間。環(huán)氧瀝青混凝土因結合料的熱固性，在重復荷載或低溫的作用下容易發(fā)生開裂，這使得鋪面層面臨著較大的早期破壞風險[3]。因此，還需要對環(huán)氧瀝青結合料進行改性，提高其柔韌性、儲存穩(wěn)定性等性能，以降低環(huán)氧瀝青混凝土開裂的發(fā)生幾率。聚氨酯是主鏈上含有重復氨酯基團的大分子化合物的統(tǒng)稱，具有優(yōu)異的彈性、柔性和耐久性能，在增韌環(huán)氧樹脂和改善瀝青的高溫性能方面效果顯著。然而，利用聚氨酯/環(huán)氧樹脂復配改性劑改善瀝青的使用性能在國內外還鮮有研究。

本研究采用聚氨酯增韌的環(huán)氧樹脂和復配胺類固化劑對瀝青結合料進行改性，并借助室內試驗對聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的固化進程、儲存穩(wěn)定性、柔韌性、和高低溫性能等進行了詳細研究，為其應用在鋼-UHPC組合橋面結構鋪面層提供依據(jù)。

1 原材料和試驗方法

1.1 原材料

本研究使用的原材料包括70#基質瀝青(BA)、SBS改性瀝青(SBA)、聚氨酯/環(huán)氧樹脂和固化劑。BA，SBA由湖南某有限公司提供，聚氨酯/環(huán)氧樹脂來自于沈陽某有限公司，固化劑為實驗室自制復配胺類固化劑，基本物理性能見表1～表2。

表1 BA與SBA的基本物理性能Tab.1 Basic physical properties of BA and SBA

表2 聚氨酯/環(huán)氧樹脂與固化劑的基本物理性能Tab.2 Basic physical properties of polyurethane/epoxy resin and curing agent

1.2 聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的制備

首先將基質瀝青放入攪拌桶加熱至完全流動，然后再取適量預熱至60 ℃的固化劑倒入攪拌桶，在150 ℃下以轉速為500 r/min攪拌30 min后得到A組分。將聚氨酯/環(huán)氧樹脂作為B組分與A組分在150 ℃ 下以500 r/min的轉速混合攪拌3 min后得到未固化的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青，繼續(xù)在150 ℃下固化3 h后，置于60 ℃的烘箱中養(yǎng)護4 d，即可得到固化完全的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青。聚氨酯/環(huán)氧樹脂(包含固化劑)摻量為25%，30%，35%，40%，45%的改性瀝青分別記為PEA25，PEA30，PEA35，PEA40，PEA45。

1.3 試驗方法

1.3.1 固化進程表征試驗

通過紅外光譜儀獲取了聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青在150 ℃下固化不同時間的紅外光譜。將適量未固化的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青置于150 ℃恒溫臺上，用熒光顯微鏡觀察聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青固化不同時間的微觀形貌。

1.3.2 儲存穩(wěn)定性試驗

按照聚合物改性瀝青離析試驗(JTG E20—2011/T 0661)評估了不同改性劑摻量聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的存儲穩(wěn)定性。

1.3.3 布氏旋轉黏度試驗

根據(jù)AASHTO T 316-04測試方法，采用布氏旋轉黏度計測試不同改性劑摻量或不同溫度下聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的黏度隨時間變化情況，其中轉速為50 r/min。

1.3.4 拉伸試驗

聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的拉伸強度及斷裂伸長率在萬能試驗機上按照ASTM D 638方法進行測試，試驗溫度為(23±2 )℃，試驗速度選擇500 mm/min。

1.3.5 流變性能試驗

根據(jù)ASTM D 7175，通過動態(tài)剪切流變儀(DSR)研究聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的高溫流變性能。DSR試驗在瀝青結合料的線黏彈性范圍內進行。溫度掃描范圍為50～100 ℃；頻率掃描范圍為0.1～100 rad/s；MSCR試驗的加載應力分別為0.1 kPa和3.2 kPa，各加載10個循環(huán)。根據(jù)ASTM D 6648-08，利用低溫彎曲梁流變儀(BBR)對聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的低溫性能進行了測試。

2 結果與討論

2.1 固化進程

2.1.1 紅外光譜

利用紅外光譜試驗可以獲得聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青在150 ℃固化不同時間的紅外光譜，通過分析官能團隨固化時間增加的變化情況，研究聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的固化進程。為了對改性瀝青的固化進程作定量分析，采用不參與反應的苯環(huán)特征峰(831 cm-1)作為參比峰，環(huán)氧基團特征峰面積與參比峰面積的比值表示環(huán)氧基團的變化。環(huán)氧基團的轉化率的表達式見式(1)。

(1)

式中，α為環(huán)氧基團的轉化率；(A916/A831)t為在固化時間t，916 cm-1與831 cm-1的峰面積之比；(A916/A831)0為未固化時，916 cm-1與831 cm-1的峰面積之比。

聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青在150 ℃固化不同時間后的紅外光譜見圖1。從圖中可以看到，在兩組分剛混合未反應時，3 360 cm-1，3 296 cm-1附近便有了N-H伸縮振動帶，1 735 cm-1和1 250 cm-1附近出現(xiàn)了C=O伸縮振動帶和C-O伸縮振動帶，并且2 270 cm-1附近(異氰酸酯特征峰)沒有峰。這說明聚氨酯中的異氰酸酯已經與環(huán)氧樹脂中的羥基反應生成了氨基甲酸酯(—NHCOO—)，并完全枝接在了環(huán)氧樹脂分子上，在后續(xù)的固化反應中，聚氨酯沒有直接參與。隨著固化時間的增加，916 cm-1附近的環(huán)氧基團特征峰強度逐漸減弱，而3 375 cm-1附近的醇羥基特征峰在出現(xiàn)后強度逐漸增強，這表明了胺類固化劑與聚氨酯/環(huán)氧樹脂發(fā)生開環(huán)反應，最終形成了聚合物互穿網狀(IPN)結構[6-7]。根據(jù)紅外光譜試驗結果繪制聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的環(huán)氧基團轉化率隨固化時間變化圖見圖2。由圖2可知，環(huán)氧基團的轉化率逐漸增大，在150 ℃固化120 min 后，固化反應已經完成了63.7%，并且隨著固化時間的增加，轉化率增幅放緩，說明固化反應速率有所減緩。

圖2 聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青固化不同時間的轉化率Fig.2 Conversion rates of curing of polyurethane/epoxy resin modified asphalt with different time

2.1.2 微觀形貌

熒光顯微鏡可以觀察到瀝青相與聚氨酯/環(huán)氧樹脂相的分布情況，圖3是聚氨酯/環(huán)氧樹脂摻量為35%的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青在150 ℃下固化不同時間時的熒光顯微鏡圖，其中深色區(qū)域為瀝青相、淺色區(qū)域是聚氨酯/環(huán)氧樹脂相，熒光顯微鏡圖的放大倍數(shù)為40倍。從圖中可以看出，當A，B兩組分剛混合時，聚氨酯/環(huán)氧樹脂分子均勻分布在瀝青相中，隨著固化時間的增加，聚氨酯/環(huán)氧樹脂與周圍的固化劑不斷發(fā)生固化反應，相近區(qū)域的聚氨酯/環(huán)氧樹脂膠體逐漸連通，形成許多塊狀區(qū)域，塊狀區(qū)域之間也會相互連接，直至觀察區(qū)域全部充滿聚氨酯/環(huán)氧樹脂相。當固化60 min后，聚氨酯/環(huán)氧樹脂已經形成了連續(xù)相，此后一段時間，固化的IPN體系不斷增強。

圖3 聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青固化不同時間的熒光顯微鏡圖Fig.3 Fluorescence microscope images of curing of polyurethane/epoxy resin modified asphalt with different time

值得注意的是，代表瀝青相的深色區(qū)域從剛混合時的連續(xù)分布到固化3 h后基本消失，這可能是聚氨酯/環(huán)氧樹脂相已經覆蓋了全部區(qū)域，淺色區(qū)域遮住了深色區(qū)域，從而造成了瀝青相“消失”的假象，結合已有相關文獻的研究，固化3 h后的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青中的瀝青相由此前的連續(xù)相變成分散相、被禁錮在聚氨酯/環(huán)氧樹脂互穿三維網絡中[8-9]。

2.2 儲存穩(wěn)定性

如果聚合物和瀝青的相容性較差，在運輸和儲存過程中易產生離析現(xiàn)象。對不同改性劑摻量的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青進行了儲存穩(wěn)定性試驗，根據(jù)以前的研究，如果上下兩端樣品的軟化點的差值小于2.5 ℃，則表示該改性瀝青中聚合物和瀝青具有良好的相容性。

聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的儲存穩(wěn)定性試驗結果如圖4所示，改性瀝青的軟化點都大于85 ℃，而且隨著聚氨酯/環(huán)氧樹脂摻量的增加而增大，當改性劑摻量為45%時，軟化點達到133 ℃，說明聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青具有優(yōu)異的高溫性能。隨著改性劑含量的不斷增加，軟化點差值先減少后增大，即表示聚合物與瀝青的相容性先變好而后變差，這可能是因為隨著聚氨酯/環(huán)氧樹脂摻量的增加，混合物中交聯(lián)度不斷上升，形成的IPN結構更加得穩(wěn)定，當摻量超過35%時，IPN結構對聚氨酯/環(huán)氧樹脂與瀝青相容性的提升作用不及其溶解度和密度差異過大的降低作用。從圖中可以看到，5種瀝青的軟化點差值都小于2.5 ℃，表明了聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青良好的儲存穩(wěn)定性，其中PEA35的儲存穩(wěn)定性最好。

圖4 儲存穩(wěn)定性試驗結果Fig.4 Result of storage stability test

2.3 黏時特性

瀝青混合料在施工過程中，對瀝青結合料的黏度要求特別嚴格，已有研究表明，若環(huán)氧瀝青的黏度超過3 Pa·s，其混合料將難以拌和與壓實[12]。本研究將聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青黏度達到3 Pa·s所用的固化時間作為施工適用期。

圖5是改性劑摻量為35%的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青在不同固化溫度下的黏度-固化時間曲線。從兩組分混合開始計時，經過攪拌保溫等操作步驟，測得第1個黏度值的固化時間為10 min。在固化初期，聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的黏度隨溫度升高而降低，如固化時間為10 min時，其在140 ℃的黏度達到1 500 mPa·s，而在170 ℃僅為400 mPa·s左右，表明聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青對溫度很敏感。這是由于溫度越高，液體分子的活化能越高，因而流動性越好，即黏度越低。隨著固化時間的增長，各溫度下聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的黏度經歷了一個緩慢增長的階段，到達一個臨界時間(凝膠點)后，黏度增長速度快速拉升。這是因為固化反應的前一個階段主要由化學控制，到達凝膠點后，轉變?yōu)閿U散控制，固化反應速率加快。結合上一小節(jié)微觀結構的分析，聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青在150 ℃固化30 min后，黏度還比較小，表現(xiàn)在形貌上就是聚氨酯/環(huán)氧樹脂相已形成了很多塊狀區(qū)域，但還未連接成網狀結構。當固化60 min后，各塊狀區(qū)域互相連通，IPN結構已經初步形成，此時的黏度已經遠超3 Pa·s。

(a)不同溫度下

(b)不同摻量下圖5 聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的黏度-固化時間曲線Fig.5 Curves of viscosity vs. curing time of modified asphalt

圖5展示了聚氨酯/環(huán)氧樹脂摻量對改性瀝青黏度的影響。各組改性瀝青的黏度隨時間先緩慢增長，在某一個時間點后增長速度迅速提升，黏度快速達到3 Pa·s。黏度緩慢增長期為聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的施工提供了操作時間。在固化起始階段，聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的黏度隨聚氨酯/環(huán)氧樹脂含量的增加而減少，如固化10 min后，不同組聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青黏度的大小排序是PEA25>PEA30>PEA35>PEA40>PEA45。這是由于在150 ℃，聚氨酯/環(huán)氧樹脂和固化劑的黏度遠小于瀝青的黏度，兩組分剛混合時聚氨酯/環(huán)氧樹脂含量高的改性瀝青黏度越小。隨著固化時間的增加，聚氨酯/環(huán)氧樹脂不斷與固化劑發(fā)生交聯(lián)反應，黏度逐漸增加，并且聚氨酯/環(huán)氧樹脂體系含量越高的改性瀝青黏度增長速度越快。除PEA45外，其他各組黏度達到3 Pa·s 的時間都超了50 min，滿足使用要求。

2.4 力學性能

聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青是一種熱固性材料，其力學性能由拉伸試驗來進行評估。圖6(a)，(b)分別是各聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的拉伸強度和斷裂伸長率。隨著改性劑摻量的增加，聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的拉伸強度增加、斷裂伸長率減小，由前所述，聚氨酯/環(huán)氧樹脂體系會形成IPN結構，該結構構成了改性瀝青的骨架，瀝青以顆粒狀分散在互穿網絡結構中，因而聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的強度遠遠大于瀝青的強度，并且改性瀝青中聚氨酯/環(huán)氧樹脂的含量越多，骨架體系越穩(wěn)固，強度越高。《公路鋼橋面鋪裝設計與施工技術規(guī)范》(JTG/T3364-02—2019)要求環(huán)氧瀝青結合料的拉伸強度大于1.5 MPa、斷裂伸長率大于200%，由圖6可知，PEA25，PEA30不能滿足拉伸強度要求，PEA45不能滿足斷裂伸長率要求，因此PEA35和PEA40是鋼-UHPC組合橋面鋪面層結合料較好的選擇。

圖6 聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的力學性能Fig.6 Mechanical properties of polyurethane/epoxy resin modified asphalt

圖6(c)顯示了聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的韌性，一般來說，環(huán)氧瀝青的韌性會隨環(huán)氧樹脂摻量的增加而降低，但聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青與該結論不一致，這可能與聚氨酯的加入有關，聚氨酯/環(huán)氧樹脂的含量越高，則聚氨酯在環(huán)氧瀝青中占比提高，聚氨酯彈性體自身的柔韌性比較好，并且與環(huán)氧樹脂形成的IPN網狀結構交聯(lián)密度更高，因而改性瀝青呈現(xiàn)了韌性越好的特性。

2.5 流變性能2.5.1 高溫流變性

瀝青是典型的黏彈性材料，在高溫或低頻下，其強度和剛度下降幅度較大，從而影響使用。與瀝青不同，聚氨酯/環(huán)氧樹脂固化形成的IPN結構使其具有了較高的強度和溫度穩(wěn)定性。本研究采用溫度掃描、頻率掃描以及MSCR試驗3種方法評價聚氨酯/環(huán)氧樹脂對瀝青的高溫流變性能的影響。

對聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青、BA和SBA進行了溫度掃描試驗。圖7為不同瀝青的車轍因子(G*/sinδ)隨溫度變化規(guī)律。從圖中可以看出，各聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的車轍因子遠大于BA和SBA，并且隨著溫度的升高而逐漸下降。美國公路戰(zhàn)略研究計劃(SHRP)將未老化瀝青的車轍因子為1 kPa 所對應的溫度稱為臨界工作溫度，該值越大，表明瀝青的高溫適應性越好。BA，SBA，PEA25，PEA30的臨界工作溫度分別為65 ℃，82 ℃，93 ℃，97 ℃，而PEA35，PEA40，PEA45 3種改性瀝青的臨界工作溫度均超過了100 ℃。由此可見，聚氨酯/環(huán)氧樹脂大幅提高了瀝青的高溫性能。

圖7 車轍因子隨溫度變化規(guī)律Fig.7 Rutting factor varying with temperature

60 ℃零剪切黏度(ZSV)是一項與改性瀝青的高溫性能具有高度相關性的指標[16-17]。本研究基于瀝青頻率掃描試驗得出的復數(shù)黏度結果，采用Carreau模型求取ZSV值。其中Carreau模型的方程式如下：

(2)

式中，η*為復數(shù)黏度；η0為零剪切黏度；η∞為無窮剪切黏度；ω為剪切頻率；K和m為材料參數(shù)。

當頻率在0.1～100 rad/s區(qū)間時，η*?η0，故可將η0賦值為0。各瀝青在60 ℃的ZVS見表3。聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青比BA的ZSV值大3～ 4個數(shù)量級，這表示聚氨酯/環(huán)氧樹脂大幅提高了瀝青的高溫抗車轍能力。而且聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的ZSV值隨著改性劑含量的增加而增大，這是因為聚氨酯/環(huán)氧樹脂含量越高，改性瀝青IPN結構的交聯(lián)密度愈大，從而更有利于抵抗車轍變形。

表3 不同瀝青的60 ℃ ZSVTab.3 ZSV values of different asphalts at 60 ℃

利用動態(tài)剪切流變儀對改性瀝青在60 ℃下進行了MSCR試驗，計算得到各瀝青的不可恢復蠕變量(Jnr)和平均恢復百分率(R)。Jnr越小、R越大則表示瀝青的殘余應變愈小，抵抗荷載變形能力愈強。如圖8所示，在0.1 kPa和3.2 kPa應力水平下，SBA的Jnr較BA分別降低了93.1%，92.6%，這表明SBS可以顯著增強瀝青的高溫性能。在摻入聚氨酯/環(huán)氧樹脂后，瀝青的Jnr更是降低了99%，表明聚氨酯/環(huán)氧樹脂的高溫改性效果比SBS還要好。圖9是各種瀝青的R。在0.1 kPa應力水平下，BA和SBA的R分別為14.2%，47.7%。PEA25的R達到了89.5%，隨著聚氨酯/環(huán)氧樹脂含量的增加，R增至97.4%，基本不產生塑性變形。在3.2 kPa應力水平下，BA的R僅為0.1%，表明此狀態(tài)下BA的彈性恢復可以忽略不計，抗變形能力極差。SBA的R為30.6%，較0.1 kPa下降了17.1%，而聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的R都在70%以上，且PEA25，PEA30，PEA35，PEA40，PEA45較0.1 kPa的下降差值分別為18.9%，17.9%，13.8%，10.8%，4.4%。由此可見，聚氨酯/環(huán)氧樹脂極大提升了瀝青的高溫抗變形能力，并且隨著摻量的增加，其對應力的依賴度下降。

圖8 不同瀝青的不可恢復蠕變柔量Fig.8 Nonrecoverable creep compliances of different asphalts

圖9 不同瀝青平均恢復百分率Fig.9 Recovery percentages of different asphalts

2.5.2 低溫流變性

利用低溫彎曲梁流變儀(BBR)對BA，SBA，聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青進行低溫性能測試，其在-12 ℃，-18 ℃下的蠕變剛度(S)和蠕變速率(m)結果見表4。為了綜合兩項評價指標，采用S/m評估的低溫性能，S/m越小，低溫性能越好。在-12 ℃時，瀝青的S/m排序為BA

表4 不同瀝青的BBR試驗結果Tab.4 BBR test result of different asphalts

氧樹脂改性瀝青的降低幅度隨改性劑摻量的增加而增加。在-18 ℃，BA和SAB兩者的S/m相近， SBS對瀝青的低溫改性作用失效，而PEA25的S/m大于BA，表明適量聚氨酯/環(huán)氧樹脂有可能改善瀝青的低溫性能。一般而言，普通環(huán)氧瀝青在-12 ℃的S/m大于880 MPa，在-18 ℃的S/m大于3 200 MPa[18-19]，而聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青在相應溫度下的S/m遠低于上述值，表明聚氨酯增韌后的環(huán)氧樹脂改性瀝青取得了較好的效果。

3 結論

為研發(fā)一種適用于鋼-UHPC組合橋面的耐久性鋪面層材料，通過室內試驗研究了不同改性劑摻量的聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的固化進程、黏時特性、力學性能、流變性能等，得到如下結論：

(1)自A，B組分混合起，聚氨酯/環(huán)氧樹脂與固化劑發(fā)生開環(huán)反應，隨著反應的進行，聚氨酯/環(huán)氧樹脂分子之間逐步交聯(lián)，形成了連續(xù)穩(wěn)定IPN結構，而聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的黏度先緩慢增長，達到凝膠點后呈指數(shù)增長，且受溫度和改性劑摻量影響較大。

(2)聚合物改性瀝青離析試驗結果表明，聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青具有良好的高溫性能和儲存穩(wěn)定性，而且隨改性劑摻量的增加，其儲存穩(wěn)定性先逐漸增強后減弱，35%為最佳摻量。

(3)聚氨酯/環(huán)氧樹脂大幅增強了瀝青的拉伸強度，但會減少斷裂伸長率，并且隨著改性劑含量的增加，其韌性得到增強，這與聚氨酯彈性體特性以及聚氨酯/環(huán)氧樹脂體系形成的IPN結構有關。

(4)DSR和MSCR試驗結果顯示，聚氨酯/環(huán)氧樹脂改性瀝青的高溫抗車轍性能遠遠好于BA與SBA。聚氨酯/環(huán)氧樹脂對瀝青的低溫性能具有負面作用，但相較于普通環(huán)氧樹脂，聚氨酯增韌的環(huán)氧樹脂改性效果良好。