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    天山北麓凝灰?guī)r地層引水隧道爆破方案優(yōu)化

    2022-08-02 06:46:56劉西森吳衛(wèi)東姜波姚進馬林文邱斌
    東北水利水電 2022年7期
    關(guān)鍵詞:優(yōu)化效果施工

    劉西森,吳衛(wèi)東,姜波,姚進,馬林文,邱斌

    (1.河南理工大學(xué)土木工程學(xué)院,河南 焦作 454003;2.新疆兵團水利水電工程集團有限公司,新疆 烏魯木齊 830011;3.新疆第八師石河子市水利工程管理服務(wù)中心,新疆 石河子 832000)

    0 引言

    目前,鉆爆法仍是大型水利水電樞紐基礎(chǔ)工程開挖工程生產(chǎn)的常用手段,隨著隧道爆破施工的發(fā)展,遇到各種極端地質(zhì)條件的情況也是愈發(fā)常見,軟弱圍巖是其中一種,軟巖強度低、孔隙度大、膠結(jié)程度差、受構(gòu)造面切割及風(fēng)化影響顯著或含有大量膨脹性粘土礦物的松、散、軟、弱巖層,在隧道施工過程中易發(fā)生變形、塌方、拱架扭曲和襯砌開裂等問題,給隧道施工和支護帶來重大安全隱患[1]。因此,對于軟弱巖層的爆破參數(shù)優(yōu)化研究是十分有必要的。姚洪瑞等[2]提出短進尺淺孔弱爆破的方法,并結(jié)合超前支護和注漿止水措施,解決了圍巖失穩(wěn)坍塌、突水等問題。高建坡等[3]對軟弱圍巖大斷面上臺階光面爆破的炮孔深度及角度進行了優(yōu)化,提高了斷面輪廓的光滑、平整性。于飛飛等[4]提出了將周邊眼內(nèi)移,且“長短眼”+“空眼”的組合布控方式,有效地緩解了水平層狀巖隧道超欠挖問題。陳瑞等[5]在瑯琊山大斷面軟巖隧道中,采用分部開挖與光面爆破相結(jié)合,并增設(shè)光爆孔及優(yōu)化裝藥結(jié)構(gòu)的措施,提高了開挖輪廓線的完整,改善了爆破效果。蘇一夫等[6]為了控制水平巖層特長隧道的爆破施工超欠挖量,利用計算機動態(tài)模擬了周邊孔距輪廓線的范圍,降低了爆炸應(yīng)力波的沖擊影響。李玉樓等[7]在小凈軟巖隧道施工技術(shù)研究中,針對中夾巖減振采取了注漿加固和錨桿加固兩種方法,發(fā)現(xiàn)注漿加固有效提高了圍巖強度,降低了爆破振動,而錨桿加固并未有所作用。劉國強等[8]通過調(diào)整不同周邊孔間距、抵抗線大小等因素,有效改善了巖溶隧道的光爆效果,一定程度上控制了超欠挖及爆破對圍巖的擾動。陳雪峰等[9]針對栗木山隧道爆破開挖,提出了增加中空孔及藥量,并控制底板孔、周邊孔到節(jié)理距離的方法,增強爆破效果。曾凡偉等[10]對炸藥、炮孔及起爆順序等因素進行了分析和優(yōu)化,不僅使炸藥利用率達到94%,還保證了施工進度及效益。陳正林等[11]借助ANSYS 數(shù)值軟件,針對Ⅳ類泥巖隧道的爆破參數(shù)進行優(yōu)化,結(jié)果表明,當(dāng)微差為5 ms、孔間距為38 cm 時,爆破效果最好。

    綜上,相關(guān)學(xué)者在軟弱圍巖爆破參數(shù)及開挖后支護體系的優(yōu)化等方面,取得了一定的研究成果。但各種工況地質(zhì)條件之間,以及實踐運用有一定的差異,需要依托現(xiàn)場爆破效果進行優(yōu)化試驗,確定出符合現(xiàn)場工況的最佳爆破參數(shù)。因此,為提高新疆奎屯河引水工程的施工進度及效益,進行控制超欠挖,改善光爆效果的爆破參數(shù)優(yōu)化試驗是十分必要的,并且可為類似工程提供參考。

    1 工程概況

    新疆奎屯河引水工程總長11.2 km,工程區(qū)地勢南高北低,海拔500~4 800 m,受北天山緯向構(gòu)造控制,地形具有分帶性。南部依連哈比爾尕山為構(gòu)造剝蝕高山—中山區(qū),北部準(zhǔn)噶爾盆地南緣為構(gòu)造剝蝕低山區(qū)和向北傾斜的沖洪積平原區(qū)。引水工程位于6.5 級潛在震源區(qū),處于北天山優(yōu)地槽褶皺帶(Ⅱ3)中部,壩址距兩側(cè)分界斷裂F1(博羅霍洛斷裂)、F4(獨山子安集海斷裂)分別為27.0 km 和35.0 km。北天山優(yōu)地槽帶(Ⅱ3)以F3(清水河子斷裂)為界分為兩個三級構(gòu)造單元,南為依連哈比爾尕復(fù)背斜(Ⅱ34),北為烏魯木齊山前坳陷(Ⅱ36),F(xiàn)3(清水河子斷裂)從引水隧洞出口處通過。圍巖主要為石炭系中統(tǒng)巴音溝組凝灰質(zhì)砂巖,以中硬巖—堅硬巖、微風(fēng)化為主,圍巖類型以Ⅲ類、Ⅳ類、Ⅴ類為主。

    引水工程分為5 個標(biāo)段,此次試驗對象為四標(biāo)段3 號支洞,該標(biāo)段隧洞全長2 085 m,樁號為8+205~10+290,在樁號9+400 處設(shè)置3 號施工支洞,3 號施工支洞長380 m。引水隧洞洞身為城門型洞,正常引水流量48.50 m3/s,冬季引水流量2.52 m3/s。3 號洞上游掌子面當(dāng)前樁號為9+167,樁號9+030~9+380 段地層巖性為石炭系中統(tǒng)巴音溝組第二亞組(C2bc),凝灰質(zhì)砂巖,灰黑色,為中硬巖,受斷層f202 和f203 層影響,節(jié)理裂隙發(fā)育,巖體破碎,呈鑲嵌結(jié)構(gòu),洞室位于微風(fēng)化—新鮮巖體中,上覆巖體厚30~100 m,圍巖條件為Ⅳ類。巖層向下微微傾斜,接近垂直狀,與隧洞掌子面掘進方向成10°夾角,為穿層節(jié)理。

    2 隧洞原爆破方案及效果分析

    隧洞開挖施工采用“新奧法”施工工藝,全斷面掘進,不良地質(zhì)洞段及時跟進安全支護。隧洞開挖采用楔型掏槽的光面爆破方法,人工手持YT-28手風(fēng)鉆造孔,炸藥為2號巖石乳化炸藥,電子數(shù)碼雷管起爆。實驗段隧洞開挖最大直徑6.20 m,高6.25 m,襯砌厚0.50 m,斷面面積34.63 m2,洞身采用鋼筋混凝土(C25F200W6,C30F200W6),優(yōu)化前炮孔布置見圖1,爆破參數(shù)見表1。

    圖1 優(yōu)化前炮孔布置圖(單位:cm)

    炮孔總數(shù)為80 個,實際總裝藥量96 kg(表1結(jié)果為93.9 kg),雷管56 發(fā),循環(huán)進尺2.5 m,炸藥單耗1.46 kg/m3,雷管消耗量為0.81 發(fā)/m3,炮孔利用率為65.3%。

    表1 優(yōu)化前爆破參數(shù)表

    爆破后開挖效果:1)光面爆破效果差,超欠挖現(xiàn)象嚴(yán)重。爆破后巖面不平整,平均超欠挖20 cm左右,尤其是超挖現(xiàn)象嚴(yán)重,最大超挖達到1.2 m,且爆破后塊度太大,需要二次處理,增加了施工成本,拖延施工工期,也提高了隧道的成型難度。2)裝藥結(jié)構(gòu)不合理,炸藥利用效率低。炸藥單耗高,爆破中炸藥能量沒有得到充分利用,不僅不能滿足施工進尺,也沒有得到良好的爆破效果。3)炮孔成孔質(zhì)量差,間排距及毫秒延遲布置不合理??组g距與毫秒延遲技術(shù)是有效減小超欠挖,影響爆破效果的關(guān)鍵,原有施工方案的爆破方案及爆破參數(shù)中,毫秒延遲布置不合理,爆破后半孔無規(guī)律。且在實際施工中,由于巖石類型較差,打孔存在較多的廢孔,造成實際爆破效果與施工爆破參數(shù)存在較大差異。

    3 隧洞爆破優(yōu)化方案

    基于工程項目爆破開挖光爆效果差、超欠挖嚴(yán)重等問題,采用理論計算、工程類比與現(xiàn)場試驗相結(jié)合的方法,從炮孔布置、裝藥結(jié)構(gòu)及起爆方式等方面對爆破方案進行優(yōu)化。主題思路為減少掏槽孔數(shù)量,提高塊度;增加周邊孔數(shù)量,減少單孔裝藥量,控制超欠挖及提高輪廓的光滑平整;采用多段毫秒延遲電子數(shù)碼雷管的起爆方式,炮泥堵孔,充分利用炸藥能量,同時在隧洞兩側(cè)布置振動測點,監(jiān)測隧洞壁及洞內(nèi)設(shè)施的振動影響。

    3.1 炮孔布置

    不同類型的炮孔合理布置,通過分段爆破,能夠充分利用炸藥能量,達到破巖效果,加快施工進度。

    1)掏槽孔形式采用三級楔形掏槽。為加強掏槽效果,將第一排掏槽孔設(shè)置在隧洞掌子面中心線兩側(cè)1.1 m 處,兩側(cè)各4 個炮孔,垂直布置,孔間距為0.6 m;在第一排掏槽孔外0.5 m 左右設(shè)置第二排掏槽孔,兩側(cè)各6 個炮孔,孔間距為0.7 m;在第二排掏槽孔外0.5 m 左右設(shè)置第三排掏槽孔,兩側(cè)各4 個炮孔,孔間距為0.8 m。

    2)輔助孔在掏槽孔和周邊孔之間,在隧洞兩側(cè)三級掏槽孔外0.5 m 處設(shè)置1 排輔助孔,兩側(cè)各6 個炮孔,垂直布置,孔間距為0.7 m;在掌子面上部設(shè)置3 排輔助孔,下排輔助孔3 個,孔間距為1.1 m;中間一排輔助孔4 個,孔間距取0.9 m;上排輔助孔10 個,孔間距為0.7 m。

    3)在周邊孔與兩側(cè)輔助孔之間預(yù)留0.5 m 光爆層,周邊孔在原方案的基礎(chǔ)上孔間距由0.6 m 減小到0.5 m,沿輪廓均勻布置一圈,加強光爆效果;在底板段設(shè)置周邊孔數(shù)為8 個,孔間距為0.8 m。

    3.2 爆破器材

    炸藥選擇為2 號巖石乳化炸藥,藥徑32 mm,孔內(nèi)采用電子數(shù)碼雷管起爆,依舊采用光面爆破掏槽孔→輔助孔→周邊孔的爆破方案。為充分利用炸藥能量,并降低單段裝藥量,控制爆破振動影響,將炮孔充分分階段分層次地爆破,毫秒延遲電雷管段別為八段,每段別延遲為50 ms,具體如下:第一排掏槽孔為第1 段,第二排掏槽孔為第2 段,第三排掏槽孔和掌子面上部最下排輔助孔為第3段,掌子面上部中間一排輔助孔和兩側(cè)輔助孔為第4 段,掌子面上部最上排輔助孔為第5 段,兩側(cè)周邊孔為第6 段,拱頂周邊孔為第7 段,底板孔為第8 段。

    3.3 鉆孔、裝藥與填塞

    該工程人工手持YT-28手風(fēng)鉆造孔,鉆桿直徑為42 mm,炮孔直徑為42 mm,孔深根據(jù)進尺要求確定,優(yōu)化的爆破方案將循環(huán)進尺定為3.0 m,其中3 級掏槽角度分別為49°,66°,75°,3 級掏槽孔深分別為1.5,3.6,3.1 m,其他炮孔深度取3.0~3.1 m。

    優(yōu)化前爆破方案的炸藥單耗為1.5 kg/m3,單耗較高,炸藥利用率低,光爆效果差。因此,參考類似工程并經(jīng)過優(yōu)化方案現(xiàn)場試驗后,循環(huán)進尺為3.0 m,炸藥單耗為0.92 kg/m3,炸藥利用率高,光爆效果較好。3 級掏槽孔裝藥分別為2 卷、6 卷、5 卷,最大單段裝藥量為21.6 kg;中排和下排輔助孔4卷,單孔裝藥量為1.2 kg;兩側(cè)和上排輔助孔裝藥3卷,單孔裝藥量為0.9 kg;周邊孔裝藥2卷,單孔裝藥量為0.6 kg;底板孔裝藥5 卷,單孔裝藥量為1.5 kg。優(yōu)化后,實際總裝藥量不變,為96 kg,炮孔總數(shù)為95 個,炮孔布置見圖2,爆破參數(shù)見表2。

    表2 優(yōu)化后爆破參數(shù)表

    圖2 優(yōu)化后炮孔布置圖(單位:cm)

    為充分利用炸藥能量,確保爆破效果,炮孔采用耦合連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu),用炮泥堵塞封實,填塞長度不小于0.5 m。

    4 優(yōu)化方案爆破效果分析

    優(yōu)化方案爆破后,隧洞光爆效果較好,斷面輪廓光滑平整,半孔明顯,排布均勻規(guī)律;炮堆集中,塊度均勻,大小適中,便于鏟裝;超欠挖控制在5 cm左右,如圖3 所示,有效改善了光面爆破效果,提高了施工進度和效益。

    圖3 掌子面輪廓線

    優(yōu)化后在每循環(huán)炸藥總量不變的情況下,掘進進尺由2.3~2.5 m 提高至2.8~3.0 m,炸藥利用率明顯提高。在距掌子面20.0 m 處,沿隧洞壁兩側(cè)邊墻位置各布置1 臺、拱腰拱頂位置布置3 臺,共計5 臺TC-4850 爆破測振儀,測得各測點三向峰值振速,見表3。

    表3 各測點三向峰值振速 cm/s

    由表3 可以看出,各測點X方向的最大振速為6.87 cm/s,Y方向最大振速為5.03 cm/s,Z方向最大振速為9.77 cm/s,三矢量合速度最大為10.01 cm/s,滿足GB 6722-2014《爆破安全規(guī)程》的爆破振動安全控制標(biāo)準(zhǔn)要求,水工隧道的允許標(biāo)準(zhǔn)為7~15 cm/s,保證了隧洞壁及洞內(nèi)設(shè)施的安全。

    5 結(jié)語

    上文針對新疆奎屯河引水工程爆破開挖過程中出現(xiàn)光爆效果差及超欠挖問題,進行了爆破參數(shù)優(yōu)化,并通過現(xiàn)場試驗進行驗證,得到成果如下。

    1)在沒有改變實際炸藥總用量的條件下,將進尺提高到3.0 m,大大提高了炸藥利用率及施工進度。

    2)通過調(diào)整掏槽孔數(shù)量、炮孔深度及角度,增強了掏槽效果;通過調(diào)整輔助孔數(shù)量布置、周邊孔間距和單孔藥量,將超欠挖控制在5 cm 左右,并保證了隧洞輪廓的平整性和光滑性,增加了施工效益。

    3)通過多段毫秒延遲電子數(shù)碼雷管的起爆方式,不僅充分利用了炸藥能量,達到破碎進尺的效果,還降低了最大單段裝藥量,將隧洞壁最大振動速度控制在安全標(biāo)準(zhǔn)內(nèi),保證了隧洞壁及洞內(nèi)設(shè)施的安全。

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