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    錨桿布設方式及長度對邊坡穩(wěn)定性的影響分析

    2022-08-01 03:02:48陳云生蘇初明
    西部交通科技 2022年5期
    關(guān)鍵詞:坡腳入射角計算結(jié)果

    陳云生,蘇初明

    (廣西交通設計集團有限公司,廣西 南寧 530029)

    0 引言

    錨桿作為邊坡防護最常見的手段,被廣泛使用[1]。但近年來,錨桿加固邊坡呈現(xiàn)的問題日漸增多,如錨桿拉斷、拔出導致的邊坡失穩(wěn),或過度使用導致的資源浪費等,因此有必要對錨桿的布設方式及長度進行研究。國內(nèi)有部分學者已對此進行了一些研究,許宇明等[2]以高速公路某路塹邊坡為例,研究了錨固長度、錨固角對邊坡穩(wěn)定性的影響;張期樹等[3]借助FLAC3D計算軟件建立了邊坡理論計算模型,研究了錨桿長度、錨固角及錨固位置對邊坡穩(wěn)定性及滑動面的影響;黎海濱等[4]利用離散元軟件UDEC建模,研究了錨桿間距、錨桿長度、錨固布設方式等對邊坡穩(wěn)定性的影響規(guī)律;安彩龍等[5]借助導數(shù)法和Matlab軟件中的fmincon函數(shù)對錨固角進行了優(yōu)化,推導了最優(yōu)錨固方向角計算方法。

    為了進一步確定錨桿長度、分布位置、錨桿入射角對邊坡穩(wěn)定性的影響及其規(guī)律,本文在查閱資料的基礎(chǔ)上,利用Midas NX軟件建立計算模型,采用FLAC3D軟件強度折減法計算邊坡穩(wěn)定性系數(shù),總結(jié)了邊坡穩(wěn)定性變化規(guī)律,為工程建設提供參考。

    1 計算模型

    1.1 巖土模型

    本文選用的模型如圖1所示。模型長158 m,高100 m,其中邊坡高度為60 m,按1∶1放坡,每10 m一級,各級邊坡間設置2 m寬平臺。土體建模采用Brick和Wedge兩種網(wǎng)格類型,整個模型單元數(shù)(zones)為4 226,節(jié)點數(shù)(grid-points)為6 779,離邊坡面的網(wǎng)格要比其他網(wǎng)格密。

    圖1 邊坡計算模型圖

    1.2 結(jié)構(gòu)單元模型

    錨桿采用cable單元模擬,由幾何參數(shù)、材料參數(shù)和水泥特性來定義。Cable構(gòu)件是由兩個節(jié)點的位置來定義的局部坐標系統(tǒng),如圖2所示。其重心軸與x軸一致,規(guī)定節(jié)點1指向節(jié)點2的方向為x軸,y軸與不平行局部x軸的全局y軸或全局x軸在橫截面上的投影對齊。當巖土體受力時,通過變形將力傳遞到水泥漿上,再傳遞到節(jié)點上,節(jié)點的變形使Cable單元產(chǎn)生力學行為,進而約束巖土體變形,實現(xiàn)力學平衡。

    圖2 Cable構(gòu)件的坐標系統(tǒng)及兩個自由度示意圖

    圖3 Cable構(gòu)件材料性能示意圖

    FLAC3D軟件中用一維本構(gòu)模型來描述軸向特性,如圖3所示。超過彈性段(斜線段)軸力不再增加,軸向剛度變?yōu)?,單元可隨意伸縮,斜線段對應的公式如下:

    K=AE/L

    (1)

    式中:K——軸向剛度;

    A——加固橫截面;

    E——彈性模量;

    L——構(gòu)件長度。

    錨桿與土層的接觸面具有粘結(jié)性和自然摩擦,可以采用彈簧-滑塊來形象地描述系統(tǒng),如圖4所示,通過彈簧來模擬錨桿的抗剪力,通過滑塊來模擬錨桿的抗拔力。

    假定水泥漿為理想彈塑性體,水泥漿內(nèi)部任意點相對剪切變形為us,則抗剪力Ft、抗拔力Fb、水泥漿剪切剛度kg、水泥漿粘結(jié)強度cg之間的關(guān)系為:

    Ft=kgus

    (2)

    Fb=cgus

    (3)

    圖4 Cable構(gòu)件的力學模型圖

    1.3 邊界條件及物理力學參數(shù)

    邊界條件利用FLAC3D軟件中的fix及range命令設置。本模型邊界條件為:x=0、y=0、x=158 m、y=10 m。界面設置法向約束,下邊界約束x、y、z方向位移,上邊界設置為自由邊界。計算采用摩爾-庫侖強度準則,計算參數(shù)如表1、表2所示。

    表1 土層物理力學參數(shù)表

    表2 錨桿設計參數(shù)表

    2 計算結(jié)果

    2.1 等長錨桿條件下錨固位置及入射角對邊坡穩(wěn)定性的影響

    假定錨桿長30 m,自由段長度為18 m,錨固段長度為12 m,單根錨桿預應力取450 kN,錨桿入射角從5°~60°按5°逐步遞增。錨固級數(shù)選取4種情況:情況1為僅設置一級錨桿,設置位置分別位于第一~六級等六種工況;情況2為設置連續(xù)兩級錨桿,設置位置位于第一~二級、第二~三級、第三~四級、第四~五級、第五~六級等五種工況;情況3為設置連續(xù)3級錨桿,設置位置位于第一~三級、第二~四級、第三~五級、第四~六級等四種工況;情況4為設置連續(xù)四級錨桿,設置位置位于第一~四級、第二~五級、第三~六級等三種工況。各種情況的計算結(jié)果如圖5所示。

    (a)僅設置一級錨桿

    (b)設置連續(xù)兩級錨桿

    (c)設置連續(xù)三級錨桿

    (d)設置連續(xù)四級錨桿

    由圖5計算結(jié)果可知,隨著錨桿入射角的增大,邊坡穩(wěn)定性系數(shù)整體上呈現(xiàn)先增大后減小最終趨于穩(wěn)定的趨勢,邊坡穩(wěn)定性在5°~25°達到最大,錨桿入射角存在最優(yōu)值,且實際工程中不宜采用過陡的入射角。由圖5(a)~(b)可知,邊坡第一級或第一~二級設置錨桿后的穩(wěn)定性在錨桿入射角≤40°或≤35°的工況下相同,這是因為當錨桿入射角較小時,滑動面剪出口高于錨桿頂部,此時穩(wěn)定性系數(shù)不受錨桿影響;當錨桿入射角較大時,滑動面穿越錨桿從第一級坡腳剪出,穩(wěn)定性將受錨桿入射角影響。

    最優(yōu)錨桿入射角受錨固位置影響,坡腳及坡頂錨桿的最優(yōu)入射角小于中部錨桿。錨桿入射角及錨桿長度固定的情況下,錨桿設置在坡腳的穩(wěn)定性最大,其次為中部,設置在坡頂最小。在實際工程中,應重視坡腳加固,且坡腳不宜采用短錨桿,加固坡腳可迅速提高邊坡穩(wěn)定性,其次為邊坡中部“壯腰”,僅加固頂部對提高穩(wěn)定性作用甚微。

    2.2 非等長錨桿條件下分布方式對邊坡穩(wěn)定性的影響

    采用3種長度的錨桿,分別為30 m、20 m、12 m,錨固段均為12 m,錨桿入射角均為15°,從坡腳至坡頂依次選取“長(30 m)-中(20 m)-短(12 m)”;“長(30 m)-短(12 m)-中(20 m)”;“中(20 m)-長(30 m)-短(12 m)”;“中(20 m)-短(12 m)-長(30 m)”;“短(12 m)-長(30 m)-中(20 m)”;“短(12 m)-中(20 m)-長(30 m)”等六種組合類型,計算結(jié)果如表3所示。

    表3 非等長錨桿條件下邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計算結(jié)果表

    由表3可知,坡腳設置短錨桿的穩(wěn)定性系數(shù)最低,這是因為錨桿長度偏短,提供的抗拔力小,違背了上節(jié)所說的優(yōu)先加固坡腳的原則。穩(wěn)定性系數(shù)按“長(30 m)-中(20 m)-短(12 m)”的排列方式比“中(20 m)-長(30 m)-短(12 m)”的排列方式低,這是因為坡腳第一、第二級邊坡處滑動面離坡面距離短,采用20 m或30 m錨桿的錨固段均能穿過滑動面,故加固效果相同,而第三~四級邊坡采用20 m錨桿偏短,部分錨固段未完全進入滑動面以外的巖土體,加固效果不如30 m錨桿。在實際施工中,坡腳應提供足夠的抗拔力,但錨桿長度可比中部略短,因此,坡腳可在減短錨桿的基礎(chǔ)上采用加密間距的方法來提高邊坡穩(wěn)定性。

    2.3 錨桿長度對邊坡穩(wěn)定性的影響

    假定錨桿入射角為15°,錨桿長度為5~50 m,當錨桿<12 m時為全粘結(jié)型錨桿,其余錨固段設置為12 m,分第一~二級設置、第三~四級設置、第五~六級設置三種情況,計算結(jié)果如圖6所示。

    圖6 錨桿長度變化情況下邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計算結(jié)果曲線圖

    3 結(jié)語

    (1)隨著錨桿入射角的增大,邊坡穩(wěn)定性系數(shù)整體上呈現(xiàn)先增大后減小后逐步趨于穩(wěn)定的趨勢。邊坡存在最優(yōu)錨桿入射角,最優(yōu)入射角在5°~30°之間,坡腳及坡頂錨桿的最優(yōu)錨桿入射角小于中部錨桿。

    (2)在錨桿入射角及錨桿長度相同的情況下,錨桿設置在坡腳的穩(wěn)定性最大,其次為中部,坡頂最小。

    (3)在同樣穩(wěn)定性系數(shù)的情況下,坡頂所需的錨桿長度最長,坡腳最短;坡腳不宜采用短錨桿,在保證坡腳錨桿足夠抗拔力的基礎(chǔ)上采用“中-長-短”的錨桿組合形式的穩(wěn)定性系數(shù)最大。

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