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    濱海軟弱土地基處理沉降監(jiān)測預(yù)測與數(shù)值模擬

    2022-07-18 11:32:26朱兵見盧玉華
    建筑施工 2022年4期
    關(guān)鍵詞:排水板基底塑料

    李 偉 朱兵見 盧玉華 熊 浩

    1. 方遠(yuǎn)建設(shè)集團股份有限公司 浙江 臺州 318000;2. 臺州學(xué)院建筑工程學(xué)院 浙江 臺州 318000

    浙東南沿海地區(qū)屬于典型的軟土地區(qū),軟土含水量高、孔隙比大、滲透系數(shù)小、壓縮性高、強度低[1]。在深厚軟黏土上建造建(構(gòu))筑物必須進行地基處理,否則會造成沉降量過大或者不均勻沉降,影響安全和正常使用。地基處理的方法主要有置換法、排水固結(jié)法、復(fù)合地基法、特殊結(jié)構(gòu)法[2]。置換法適合處理淺層軟弱地基,在深厚軟黏土地區(qū)不適用;排水固結(jié)法處理深度一般在20~30 m,存在預(yù)壓排水處理效果的不確定性和次固結(jié)沉降變形的影響;復(fù)合地基采用豎向或者水平向增強體和土體共同受力,可以提高地基承載力和壓縮模量,降低工后沉降量,加固深度受到豎向增強樁體材料影響。

    排水固結(jié)聯(lián)合復(fù)合地基法處理軟弱土地基[3],既可以通過排水降低含水量,提高土體抗剪強度和地基承載力,又可以提高施工速度,減少工后沉降,應(yīng)用十分廣泛。由于工程地質(zhì)條件復(fù)雜,理論計算與工程實際相差比較大。因此在地基處理過程中,地基沉降監(jiān)測和預(yù)測十分重要。隨著計算機科學(xué)的發(fā)展,數(shù)值模擬可以考慮不同的施工條件進行分析,輔助指導(dǎo)工程設(shè)計和施工。

    本文通過溫嶺S1線場坪地基處理后13個月的沉降監(jiān)測數(shù)據(jù),利用Asaoka法預(yù)測最終沉降量,計算地基固結(jié)度,對工后沉降進行預(yù)測。同時,根據(jù)Boussinesq彈性理論計算地基最終沉降量。另外,利用Plaxis有限元軟件進行數(shù)值計算,模擬了軟土地基中不打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板、只打設(shè)水泥攪拌樁、打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板這3種情況。所得到的結(jié)論用于指導(dǎo)軟土地基處理設(shè)計、沉降預(yù)測與計算,為后續(xù)施工提供可靠依據(jù)。

    1 工程概況

    臺州市域鐵路S1線一期工程城南車輛段(16工區(qū))位于溫嶺市城南鎮(zhèn)S226省道東側(cè)、鳴鶴路對面安置小區(qū)的南側(cè)、沿海高速公路西側(cè)地塊,緊靠S226省道東側(cè)的河道,在城南站南端咽喉正線間接軌。工程所在區(qū)域為海積平原,地形平坦。

    地層巖性:表層為厚1.5~2.0 m的軟塑、可塑黏土;淺部為海相淤泥,流塑,厚度6~15 m,壓縮模量為1.94~4.00 MPa;以下為沖海積軟塑黏土,厚度10 m左右,壓縮模量為2.83~5.56 MPa;再以下為沖海積黏性土、圓礫土。

    該工段場坪工后沉降要求不超過30 cm。場坪區(qū)采用水泥攪拌樁和塑料排水板加固,如圖1所示。水泥攪拌樁和塑料排水板均采用正方形布置,間距1.4 m。水泥攪拌樁樁徑500 mm,樁長分別為15、12、10 m這3種類型。采用“二噴四攪”工藝,樁身膠凝劑采用水泥和粉煤灰,采用P·O 42.5普通硅酸鹽水泥,Ⅱ級或以上粉煤灰。水泥摻入量不小于加固土體質(zhì)量的15%,水灰比宜采用0.45,粉煤灰摻入量宜為水泥質(zhì)量的17%。塑料排水板應(yīng)在水泥攪拌樁施工后進行,為了板機行走方便,先將第1層砂墊層施工完,再打塑料排水板。

    圖1 地基處理方案

    2 基底沉降監(jiān)測

    2.1 基底沉降監(jiān)測方案

    工區(qū)路堤段與場坪段共布置基底沉降板62個,沉降板由鋼板、金屬測桿(φ20 mm鍍鋅鐵管)和保護套管(φ49 mmPVC管)組成,鋼底板尺寸為30 cm×30 cm×0.8 cm,測桿垂直焊接固定在底板中心,接頭方式采用管箍連接,測桿每節(jié)接高長度不超過1 m。測桿略高于套管頂,用頂帽封住管口。沉降板在設(shè)計位置埋設(shè),埋設(shè)時要注意底板放置水平,可以在埋設(shè)位置處墊10 cm砂墊層找平,埋設(shè)時確保測桿與地面垂直。埋設(shè)完畢后,測量沉降板測桿桿頂標(biāo)高讀數(shù)作為初始讀數(shù)。其中,里程CNDK0+720位于場坪區(qū)中部位置,依次布置有5個沉降板,如圖2中綠色標(biāo)識所示。

    圖2 路基底沉降監(jiān)測布置示意

    2.2 基底沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)

    經(jīng)過13個月的沉降觀測,里程CNDK0+720處5個測點的沉降如圖3所示。

    圖3 里程CNDK0+720路基底沉降

    受疫情影響,2020年1月14日—3月14日,沉降數(shù)據(jù)沒有觀測和記錄。由圖3可以看到,測點3的沉降量最大,達到981.70 mm。該測點大致位于場坪的中心位置,基底及地基中附加應(yīng)力最大,所以基底沉降量最大。由于施工原因,測點1的沉降監(jiān)測時間滯后,數(shù)值不準(zhǔn)確,但沉降數(shù)據(jù)后期變化規(guī)律與其他4個測點基本相同。

    3 地基最終沉降量預(yù)測

    Asaoka法是通過一維線性方程模擬一維條件下的固結(jié)過程,使用該表達式并利用圖解的方法來求解最終沉降值[4]。Asaoka法推算過程如下:

    1)從現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)中選取一系列沉降值S1,S2,…,Si,其中Si表示i時刻地基沉降值,如表1所示。

    表1 JDCK0+720各測點后期沉降量

    2)分別以Si、Si-1為縱軸和橫軸建立直角坐標(biāo)系,將沉降值S1,S2,…,Si繪制在直角坐標(biāo)系中,并擬合成一條直線,該直線同y=x直線相交,所得交點的橫坐標(biāo)或縱坐標(biāo)對應(yīng)值即為最終沉降量。

    如圖4所示,根據(jù)JDCK0+720-3沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)作圖并預(yù)測最終沉降量,其他各測點使用同樣的方法。

    圖4 JDCK0+720-3最終沉降量預(yù)測

    各測點的沉降預(yù)測如表2所示。測點JDCK0+720-4固結(jié)度只有47.91%,數(shù)據(jù)不具備參考價值。其他4個測點固結(jié)度均達80%以上,預(yù)測工后沉降也滿足后續(xù)施工的要求。

    表2 Asaoka法沉降預(yù)測

    4 地基固結(jié)沉降理論計算

    基礎(chǔ)最終沉降量計算方法有彈性理論法、分層總和法、應(yīng)力歷史法、應(yīng)力路徑法等。根據(jù)Boussinesq彈性理論[4],均布荷載作用下,地基中心點下表面最終沉降量按式(1)進行計算:

    根據(jù)本工程實際情況,中心沉降影響系數(shù)ω0取1.12,土的泊松比μ取0.2,置換率m=0.10,基礎(chǔ)寬度b取200 m,利用軟土厚度加權(quán)平均計算得到樁間土的壓縮模量,依據(jù)JGJ 79—2012《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》計算復(fù)合地基的壓縮模量,同時考慮水泥攪拌樁處理范圍以下土的厚度,彈性模量E取15 MPa,按照大面積堆載考慮,均布荷載p0取54 kPa,經(jīng)計算求得最終沉降量為774 mm,比監(jiān)測預(yù)測最終沉降量要小30%左右。

    5 地基處理有限元分析

    場坪地基處理采用打設(shè)塑料排水板和水泥攪拌樁進行,塑料排水板長25 m,水泥攪拌樁長10 m,間距均為1.4 m。路堤堆載3 m,分2次施工,每次施工時間2 d。X方向取99.4 m,Y方向取1.4 m,土層厚度取50 m,根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)條件簡化為3層,分別是淤泥質(zhì)黏土、黏土、黏土。計算至超靜孔隙水壓力達到1 kPa時為止,固結(jié)度基本上達到100%。有限元模型及網(wǎng)格劃分分別如圖5、圖6所示。

    圖5 有限元模型

    圖6 網(wǎng)格劃分

    有限元分析分3種計算條件:不打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板、只打設(shè)水泥攪拌樁、打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板,以下分別記作工況A、B、C。

    1)沉降量分析。分別對工況A、B、C進行計算分析,得到不同施工階段的沉降量最大值,如表3和圖7所示。對于工況A,由于軟土地基中沒有打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板,最終沉降量達到2 343 mm,明顯大于工況B和C。工況B和C最終沉降量相當(dāng),分別是756.4 mm和772.5 mm,與理論計算值很接近。說明打設(shè)水泥攪拌樁形成復(fù)合地基,可以提高地基土壓縮模量和地基承載力,減少最終沉降量。同時也看出塑料排水板起到加快施工期地基固結(jié)沉降進程,減小工后沉降的作用[5],但對最終沉降量幾乎沒有影響。

    圖7 有限元沉降量計算

    表3 有限元沉降量計算

    2)固結(jié)分析。不同施工階段的超孔隙水壓力最大值及固結(jié)時間如表4所示。超靜孔隙水壓力變化如圖8~圖10所示。

    圖8 工況A下超靜孔隙水壓力變化

    圖9 工況B下超靜孔隙水壓力變化

    圖10 工況C下超靜孔隙水壓力變化

    表4 有限元固結(jié)計算

    對于工況A,N1點位于0 m處,N10點位于最深50 m處,超靜孔隙水壓力很小,幾乎為零,中間的幾個點孔隙水壓力比較大,最大達到47.32 kPa。主要是因為土層上下兩面排水,中間點排水路徑最長,超靜孔隙水壓力很難快速消散。有限元程序計算顯示,最終固結(jié)時間需要641.4 d。

    對于工況B,土層中部超靜孔隙水壓力最大達到52.69 kPa,比工況A大5.37 kPa,主要原因是考慮水泥攪拌樁施工的影響,導(dǎo)致超靜孔隙水壓力增加,固結(jié)時間132.8 d。

    對于工況C,由于分析時只設(shè)置了排水線,軟件認(rèn)為排水線范圍土體超靜孔隙水壓力消散很快。排水線以下土體超靜孔隙水壓力最大達到34.62 kPa,后期消散時間很短,與實際情況不符,主要原因是有限元程序的排水線過于理想。

    6 結(jié)語

    1)通過基底沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)分析,利用Asaoka法預(yù)測了基底最終沉降量、固結(jié)度及工后沉降,與工程實際比較吻合,可以為后續(xù)施工決策提供參考。

    2)利用彈性理論計算的最終沉降量和數(shù)值模擬的結(jié)果比較接近,比工程監(jiān)測預(yù)測值要小30%左右,因此,本文提出的預(yù)測方法可以應(yīng)用于未來的類似工程中。對比工況B和C,發(fā)現(xiàn)塑料排水板可以縮短地基土固結(jié)時間,但對最終沉降量影響不大。

    3)水泥攪拌樁聯(lián)合塑料排水板進行地基處理,可以有效提高地基承載力和壓縮模量,大幅度降低基底沉降量,是一種有效的濱海軟土地基處理方法。

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