陳釘釘
(中海油能源發(fā)展股份有限公司,天津 300452)
我國(guó)大部分的油田經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的注水開(kāi)發(fā)后,目前大多已進(jìn)入中、高含水開(kāi)發(fā)階段,注水開(kāi)發(fā)的效果逐漸變差。部分非均質(zhì)油藏經(jīng)過(guò)注水開(kāi)發(fā)后易出現(xiàn)水竄和水淹現(xiàn)象,采油井見(jiàn)水較早,并且含水率較高,整體采收率較低,水驅(qū)開(kāi)發(fā)后仍有大量原油滯留在地層中[1-4]。因此,提高油藏水驅(qū)后的采收率成為各大油田需要解決的問(wèn)題。
調(diào)剖堵水驅(qū)油技術(shù)能夠有效封堵非均質(zhì)油藏中的大孔喉,進(jìn)而使后續(xù)注入水發(fā)生液流轉(zhuǎn)向,對(duì)油藏中小孔隙中的原油產(chǎn)生更好的驅(qū)替效果,可以有效增大波及體積,提高原油的采收率。目前,油田常用的調(diào)驅(qū)體系主要包括聚合物凍膠、泡沫、凝膠、聚合物微球、體膨顆粒以及微生物類調(diào)驅(qū)劑等[5-9]。調(diào)剖堵水驅(qū)油技術(shù)在陸上油田均取得了較好的應(yīng)用效果。海上油田的作業(yè)環(huán)境較特殊,部分適用于陸上油田的調(diào)驅(qū)體系無(wú)法在海上平臺(tái)得到較好的應(yīng)用。聚合物微球調(diào)驅(qū)技術(shù)與其他常規(guī)的調(diào)驅(qū)技術(shù)相比,具有粒徑小、易注入、穩(wěn)定性好、施工工藝簡(jiǎn)單及調(diào)驅(qū)效果好的優(yōu)點(diǎn),近年來(lái)在海上油田得到了較廣泛的應(yīng)用,并取得了良好的施工效果[10-14]。因此,筆者針對(duì)渤海油田非均質(zhì)油藏采用常規(guī)調(diào)驅(qū)技術(shù)效果較差的問(wèn)題,室內(nèi)以丙烯酰胺、甲基丙烯酰氧乙基三甲基氯化銨、長(zhǎng)鏈?zhǔn)杷畣误wSD-2、表面活性劑司盤80和吐溫80為主要原料,合成了一種適用于渤海油田調(diào)驅(qū)的聚合物微球PME-3,并對(duì)其綜合性能進(jìn)行了評(píng)價(jià),以期為渤海油田的高效合理開(kāi)發(fā)提供一定的技術(shù)支撐。
丙烯酰胺(AM)、甲基丙烯酰氧乙基三甲基氯化銨(DMC),分析純,安徽巨成精細(xì)化工有限公司;表面活性劑司盤80、吐溫80,工業(yè)品,江蘇省海安石油化工廠;過(guò)硫酸銨、亞硫酸鈉、無(wú)水乙醇,分析純,天津市津東天正精細(xì)化學(xué)試劑廠;長(zhǎng)鏈?zhǔn)杷畣误wSD-2,實(shí)驗(yàn)室自制;模擬地層水(總礦化度為32 500 mg/L);模擬注入水(總礦化度為42 050 mg/L);儲(chǔ)層原油(60 ℃下黏度為51.6 mPa·s,密度為0.942 g/cm3);封堵性能評(píng)價(jià)試驗(yàn)用巖心為柱狀人造巖心(長(zhǎng)度均為7.0 cm,直徑均為2.5 cm);驅(qū)油效果評(píng)價(jià)試驗(yàn)用巖心為三層非均質(zhì)人造巖心(30 cm×4.5 cm×4.5 cm)。
DF-101型實(shí)驗(yàn)室數(shù)顯智能恒溫水浴鍋,上海羌強(qiáng)實(shí)業(yè)發(fā)展有限公司;SH-2型磁力攪拌器,常州市億能實(shí)驗(yàn)儀器廠;CX33型生物顯微鏡,山東博科生物產(chǎn)業(yè)有限公司;RS600型流變儀,德國(guó)哈克(HAKKE)公司;CK-1型巖心抽真空飽和裝置、HKY型多功能巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)裝置,海安縣石油科研儀器有限公司。
稱取一定量的AM、DMC及SD-2溶于蒸餾水中,攪拌均勻備用;再稱取一定量的表面活性劑司盤80和吐溫80于燒杯中,攪拌均勻;將混合表面活性劑溶液通過(guò)滴液漏斗緩慢加入到上述混合單體中,繼續(xù)攪拌,再按比例加入一定量的引發(fā)劑溶液(過(guò)硫酸銨和亞硫酸鈉混合),升溫至50 ℃左右,恒溫反應(yīng)5 h左右,停止攪拌,冷卻至室溫;然后將產(chǎn)物使用無(wú)水乙醇和蒸餾水分別洗滌數(shù)次,抽濾、烘干、粉碎,即得到聚合物微球產(chǎn)品PME-3。
1.3.1 膨脹性能評(píng)價(jià)
采用渤海某油田模擬注入水配制質(zhì)量濃度為2 000 mg/L的聚合物微球PME-3溶液,然后將其放置在恒溫干燥箱中,溫度設(shè)置為60 ℃,放置不同時(shí)間后取出,使用生物顯微鏡測(cè)定聚合物微球的尺寸大小,并與初始尺寸相比,計(jì)算其膨脹倍數(shù),以此評(píng)價(jià)聚合物微球PME-3的膨脹性能。
1.3.2 增黏性能和黏彈性能評(píng)價(jià)
采用渤海某油田模擬注入水配制不同質(zhì)量濃度的聚合物微球PME-3溶液,將其在60 ℃下放置24 h后,使用RS600型流變儀測(cè)定其黏度值,以此評(píng)價(jià)聚合物微球PME-3的增黏性能;在一定的剪切應(yīng)力條件下測(cè)定其儲(chǔ)能模量G'和損耗模量G″,以此評(píng)價(jià)聚合物微球PME-3的黏彈性能。
1.3.3 封堵性能評(píng)價(jià)
①選取不同滲透率的人造巖心飽和模擬地層水,并測(cè)定其孔隙體積;②使用渤海油田模擬注入水驅(qū)替巖心,流速為0.5 mL/min,直至壓力穩(wěn)定,記錄此時(shí)的穩(wěn)定壓力p0;③再以相同的流速注入不同孔隙體積倍數(shù)(PV)的聚合物微球PME-3溶液,微球質(zhì)量濃度均為2 000 mg/L,關(guān)閉巖心夾持器的進(jìn)出口閥門,在60 ℃下恒溫放置6 d,等待聚合物微球膨脹;④繼續(xù)使用模擬注入水驅(qū)替巖心,驅(qū)替流速同上,直至驅(qū)替壓力再次達(dá)到穩(wěn)定,記錄此時(shí)的穩(wěn)定壓力p1,并計(jì)算聚合物微球溶液的封堵率φ=(p1-p0)/p1。
1.3.4 驅(qū)油效果評(píng)價(jià)
使用三層非均質(zhì)人造巖心評(píng)價(jià)聚合物微球PME-3的驅(qū)油效果,具體試驗(yàn)步驟為:①將巖心使用模擬地層水飽和,并測(cè)定其孔隙體積;②繼續(xù)使用儲(chǔ)層原油飽和上述巖心,然后在60 ℃下恒溫老化24 h;③采用渤海油田模擬注入水驅(qū)替巖心,直至出口端不產(chǎn)油為止,計(jì)算水驅(qū)油的采收率;④繼續(xù)注入不同PV數(shù)的聚合物微球PME-3溶液,微球質(zhì)量濃度均為2 000 mg/L,關(guān)閉巖心夾持器的進(jìn)出口閥門,在60 ℃下恒溫放置6 d;⑤再次使用模擬注入水驅(qū)替巖心,直至出口端不產(chǎn)油為止,記錄最終采收率,并計(jì)算出聚合物微球驅(qū)提高采收率的幅度。試驗(yàn)驅(qū)替流速均為0.5 mL/min。
按照1.3.1中的試驗(yàn)方法,評(píng)價(jià)了聚合物微球PME-3的膨脹性能,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖1。
圖1 聚合物微球PME-3膨脹倍數(shù)與時(shí)間的關(guān)系
由圖1可見(jiàn):隨著膨脹時(shí)間的不斷延長(zhǎng),聚合物微球PME-3的膨脹倍數(shù)不斷增大。在前150 h內(nèi),聚合物微球PME-3的膨脹倍數(shù)增速較快;而當(dāng)膨脹時(shí)間大于150 h后,膨脹倍數(shù)的變化幅度減小。當(dāng)膨脹時(shí)間為200 h時(shí),聚合物微球PME-3的膨脹倍數(shù)最高可以達(dá)到12倍以上,表明開(kāi)發(fā)的聚合物微球PME-3具有較好的膨脹性能。
按照1.3.2中的試驗(yàn)方法,評(píng)價(jià)了聚合物微球PME-3的增黏性能,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖2。
由圖2可見(jiàn):隨著聚合物微球PME-3溶液質(zhì)量濃度的不斷增大,其表觀黏度值逐漸增大。當(dāng)聚合物微球PME-3溶液質(zhì)量濃度小于2 000 mg/L時(shí),溶液黏度值增速較慢;而當(dāng)聚合物微球PME-3溶液質(zhì)量濃度大于2 000 mg/L時(shí),溶液的黏度值增速急劇加快。當(dāng)聚合物微球PME-3溶液質(zhì)量濃度為2 000 mg/L時(shí),溶液的黏度值就可以達(dá)到250 mPa·s以上,而當(dāng)聚合物微球PME-3溶液質(zhì)量濃度為4 000 mg/L時(shí),溶液的黏度值則可以升高至4 500 mPa·s以上,表明研制的聚合物微球PME-3具有較好的增黏性能。
圖2 聚合物微球PME-3溶液黏度與濃度的關(guān)系
按照1.3.2中的試驗(yàn)方法,評(píng)價(jià)了聚合物微球PME-3的黏彈性能,聚合物微球PME-3的質(zhì)量濃度為2 000 mg/L,試驗(yàn)頻率為0.1~10 Hz,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖3。
圖3 聚合物微球PME-3溶液的黏彈性能
由圖3可見(jiàn):當(dāng)頻率為0.1~10 Hz時(shí),聚合物微球PME-3溶液的儲(chǔ)能模量G'總是大于損耗模量G″,表明聚合物微球PME-3溶液的黏彈性能較強(qiáng)。這是由于聚合物微球PME-3分子結(jié)構(gòu)中的長(zhǎng)鏈?zhǔn)杷畣误w能夠產(chǎn)生一定的分子間締合作用,聚合物微球吸水膨脹后可以形成更加穩(wěn)定的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),使其在外力作用下可以表現(xiàn)出比較強(qiáng)的彈性特征。
按照1.3.3中的試驗(yàn)方法,評(píng)價(jià)了聚合物微球PME-3的封堵性能,所用不同滲透率的巖心分別為低滲巖心(滲透率在0.01 μm2左右)、中滲巖心(滲透率在0.5 μm2左右)、高滲巖心(滲透率在1 μm2左右)。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。
表1 聚合物微球PME-3溶液的封堵性能
由表1可見(jiàn):對(duì)于相同滲透率級(jí)別的巖心而言,隨著聚合物微球PME-3溶液注入PV數(shù)的增大,封堵率逐漸增大;而當(dāng)注入相同PV數(shù)的聚合物微球PME-3溶液時(shí),滲透率越低,封堵率越大。當(dāng)聚合物微球PME-3溶液注入PV數(shù)為0.5時(shí),其對(duì)低滲巖心、中滲巖心和高滲巖心的封堵率均可以達(dá)到95%以上,此時(shí)聚合物微球PME-3溶液的封堵性能比較強(qiáng),因此,綜合考慮封堵效果和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用成本,聚合物微球PME-3溶液的最佳注入PV數(shù)優(yōu)選0.5。
按照1.3.4中的試驗(yàn)方法,評(píng)價(jià)了聚合物微球PME-3的驅(qū)油效果,試驗(yàn)用巖心為三層非均質(zhì)人造巖心,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。
表2 聚合物微球PME-3溶液的驅(qū)油效果
由表2可見(jiàn):5塊巖心的水驅(qū)采收率基本均在45%左右,而隨著聚合物微球PME-3溶液注入PV數(shù)的不斷增大,聚合物微球PME-3驅(qū)提高采收率的幅度呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)。當(dāng)聚合物微球PME-3溶液注入PV數(shù)為0.5時(shí),其提高采收率的幅度最大,可以達(dá)到26.7%,其最終采收率可以達(dá)到70%以上。繼續(xù)增大聚合物微球PME-3溶液的注入PV數(shù),提高采收率的幅度反而逐漸降低,這是由于隨著聚合物微球PME-3溶液注入PV數(shù)的不斷增大,其對(duì)巖心孔隙的封堵能力逐漸增強(qiáng),進(jìn)而可以有效封堵高滲層,達(dá)到調(diào)整吸水剖面,增大波及體積的目的。當(dāng)聚合物微球PME-3溶液注入PV數(shù)達(dá)到一定程度時(shí),其不僅會(huì)對(duì)高滲層產(chǎn)生有效的封堵,也會(huì)對(duì)中、低滲層位產(chǎn)生較強(qiáng)的封堵作用,進(jìn)而影響了后續(xù)注入流體的驅(qū)油效果。因此,在渤海油田現(xiàn)場(chǎng)調(diào)驅(qū)過(guò)程中,應(yīng)選擇合適的聚合物微球濃度和注入PV數(shù),以最大限度地提高油藏采收率。
1)以丙烯酰胺、甲基丙烯酰氧乙基三甲基氯化銨、長(zhǎng)鏈?zhǔn)杷畣误wSD-2、表面活性劑司盤80和吐溫80為主要原料,合成了一種適合渤海油田調(diào)驅(qū)的聚合物微球PME-3。
2)聚合物微球PME-3具有良好的膨脹性能,200 h的膨脹率可以達(dá)到12倍以上;聚合物微球PME-3具有良好的增黏性能和黏彈性能,當(dāng)其質(zhì)量濃度為2 000 mg/L時(shí),溶液的黏度值就能達(dá)到250 mPa·s以上,并且在頻率為0.1~10 Hz,其儲(chǔ)能模量G'總是大于損耗模量G″;聚合物微球PME-3還具有良好的封堵性能和驅(qū)油效果,當(dāng)其注入PV數(shù)為0.5時(shí),對(duì)低滲巖心、中滲巖心和高滲巖心的封堵率均可以達(dá)到95%以上,并且在巖心水驅(qū)油結(jié)束后繼續(xù)注入0.5 PV的聚合物微球PME-3溶液,采收率繼續(xù)提高26.7%,表明開(kāi)發(fā)的聚合物微球PME-3能夠較好地適應(yīng)渤海油田調(diào)驅(qū)施工作業(yè)的需要。