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    北京某大底盤多塔超限結(jié)構(gòu)抗震分析及研究

    2022-07-01 09:35:12
    廣東土木與建筑 2022年6期
    關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)工程

    劉 昭

    (北京城建設(shè)計(jì)發(fā)展集團(tuán)股份有限公司 北京 100034)

    1 工程概況

    某車輛段上蓋綜合開發(fā)項(xiàng)目位于北京市朝陽(yáng)區(qū),總占地面積約13.7 公頃,由蓋上和蓋下兩部分組成,蓋上為住宅開發(fā)預(yù)留,蓋下為運(yùn)用庫(kù)、組合庫(kù)、蓋上住宅的小汽車停車庫(kù)及商業(yè)預(yù)留組成;運(yùn)用庫(kù)及組合庫(kù)的主要功能為地鐵列車的停車、列檢以及維修等。本文重點(diǎn)分析組合車庫(kù)及蓋上預(yù)留結(jié)構(gòu)。

    組合庫(kù)總長(zhǎng)×總寬=195 m×96 m,其通過(guò)變形縫與運(yùn)用庫(kù)脫開,首層包含不落輪鏇庫(kù)、綜合維修車間、調(diào)機(jī)車庫(kù)、工程車庫(kù)、特種車維保檢測(cè)庫(kù)、配套用房等,層高9.8 m,其中綜合維修車間、特種車維保檢測(cè)庫(kù)為首層~二層通高空間并設(shè)置橋式天車;二層為小汽車庫(kù)及商業(yè)預(yù)留空間,層高4.5 m;二層頂覆土2.0 m 作為蓋上住宅的室外場(chǎng)地;蓋上預(yù)留2 棟住宅,共6 層,標(biāo)準(zhǔn)層層高3.6 m,建筑高度為37.9 m。

    組合庫(kù)采用框架結(jié)構(gòu),不設(shè)變形縫,由于軌道限制,蓋上預(yù)留的2 棟6 層框架結(jié)構(gòu)住宅柱子無(wú)法直接落地,因此在二層頂通過(guò)梁托柱進(jìn)行轉(zhuǎn)換,形成大底盤雙塔的框架結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)平面及剖面布置如圖1所示。

    圖1 結(jié)構(gòu)布置Fig.1 Structural Layout (m)

    結(jié)構(gòu)底盤的主要梁柱尺寸中,轉(zhuǎn)換柱及塔樓相關(guān)范圍柱主要采用2 500 mm×1 500 mm,1 700 mm×1 500 mm,1 500 mm×1 100 mm 的SRC 柱,其余柱主要采用1 500 mm×1 500 mm,1 200 mm×1 100 mm的RC柱;轉(zhuǎn)換梁主要采用1 200 mm×3 200 mm,1 300 mm×1 500 mm 的SRC 梁,其余框梁主要采用800 mm×1 200 mm,1 000 mm×1 200 mm 的RC 梁。塔樓的主要梁柱尺寸,柱主要采用800 mm×1 000 mm,600 mm×1 500 mm的SRC柱,梁采用600 mm×800 mm的RC梁。

    本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50 年,安全等級(jí)為二級(jí),結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.0,抗震設(shè)防烈度為8 度,設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.20g,設(shè)計(jì)地震分組為第二組,場(chǎng)地類別為Ⅲ類,抗震設(shè)防類別為丙類,水平向地震動(dòng)參數(shù)按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范:GB 50011—2010》[1]取值。

    2 結(jié)構(gòu)超限情況

    根據(jù)《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》[2],本工程為框架結(jié)構(gòu),建筑高度為38 m,不存在高度超限,但仍存在平面及豎向超限情況,具體如下:

    ⑴扭轉(zhuǎn)不規(guī)則:考慮偶然偏心后結(jié)構(gòu)的Y向最大位移比為1.28,大于1.2。

    ⑵樓板不連續(xù):首層頂板X向、Y向的有效寬度分別為11.1%,40.0%,有效寬度小于50%。

    ⑶剛度突變:結(jié)構(gòu)首層層高較高,首層X(jué)向、Y向與二層側(cè)向剛度比分別為0.54、0.55,剛度比大于0.5小于0.7。

    ⑷多塔且塔樓偏置:本結(jié)構(gòu)為大底盤雙塔,塔樓Y向質(zhì)心偏心距約為底盤相應(yīng)邊長(zhǎng)的26%,大于20%。

    ⑸豎向構(gòu)件間斷:蓋上住宅的柱子在二層頂處通過(guò)梁托柱轉(zhuǎn)換。

    ⑹局部不規(guī)則:首層Y向存在穿層柱,二層頂板在蓋上住宅范圍內(nèi)存在2 m高的錯(cuò)層。

    因此本工程屬于高度不超限、規(guī)則性超限的特別不規(guī)則高層建筑。

    3 結(jié)構(gòu)計(jì)算及分析

    考慮到本工程為預(yù)留工程,為增加預(yù)留方案后期調(diào)整的可能性,計(jì)算時(shí)按照增加一層考慮。

    3.1 多遇地震下反應(yīng)譜計(jì)算

    本工程體型復(fù)雜,采用PKPM、ETABS兩個(gè)軟件進(jìn)行了整體反應(yīng)譜計(jì)算[1],并進(jìn)行相互驗(yàn)證,結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如圖2所示。

    圖2 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型Fig.2 Structural Model

    經(jīng)過(guò)計(jì)算分析,兩個(gè)軟件的主要計(jì)算結(jié)果如表1所示,兩個(gè)軟件的樓層剪力對(duì)比如圖3所示。

    圖3 結(jié)構(gòu)地震下的樓層剪力Fig.3 The Story Shear of Structure

    表1 結(jié)構(gòu)反應(yīng)譜主要計(jì)算結(jié)果Tab.1 The Main Results of the Structural Response Spectrum

    綜上:兩個(gè)軟件計(jì)算所得的周期比均小于0.9,且前三階周期值基本吻合;計(jì)算得到的最大層間位移角均小于1∕550[1],且基本吻合,滿足文獻(xiàn)[1]要求;由樓層剪力圖可得,PKPM 和ETABS 計(jì)算得到的每層剪力基本相同,X、Y方向剪重比均滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程:JGJ 3—2010》[3]第4.3.12條要求。

    由PKPM計(jì)算所得最大位移比為1.28,屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu);首層與二層側(cè)向剛度的比值X、Y分別為0.54、0.55,首層屬于軟弱層,二層與住宅層的剛度比X、Y向分別為7.00、3.72;樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力均大于上一層受剪承載力的80%,不存在薄弱層。

    3.2 多遇地震下彈性時(shí)程分析

    本工程為大底盤多塔超限高層結(jié)構(gòu),根據(jù)文獻(xiàn)[3]第4.3.4 條中第2、3 款和第5.1.13 條規(guī)定,需進(jìn)行彈性時(shí)程分析多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算。

    選取多遇地震下的2 條天然波和1 條人工波進(jìn)行彈性時(shí)程分析,最大加速度峰值按規(guī)范取70.0 gal,規(guī)范反應(yīng)譜與時(shí)程反應(yīng)譜對(duì)比如圖4所示。

    圖4 多遇地震下主方向地震波反應(yīng)譜對(duì)比Fig.4 Comparison of Response Spectrum in Main Direction under Frequent Earthquakes

    所選每條地震波底部剪力均不小于反應(yīng)譜結(jié)果的65%且不大于135%;計(jì)算所得的基底剪力的包絡(luò)值X、Y向分別為166 600 kN、167 800 kN,約為反應(yīng)譜方法的104%、88%,滿足文獻(xiàn)[1]的規(guī)定。

    經(jīng)計(jì)算,時(shí)程分析下結(jié)構(gòu)X、Y向的最大層間位移角包絡(luò)值均滿足文獻(xiàn)[1]的規(guī)定,即X、Y向最大位移角包絡(luò)值均發(fā)生在5 層,X向?yàn)?∕694,Y向?yàn)?∕586;結(jié)構(gòu)每層地震剪力放大系數(shù)取時(shí)程分析法的樓層剪力包絡(luò)值與反應(yīng)譜法的比值,結(jié)構(gòu)每層的地震剪力放大系數(shù)如表2 所示,時(shí)程分析法得到的部分樓層剪力略大于反應(yīng)譜法,在施工圖設(shè)計(jì)階段將反應(yīng)譜法的地震剪力按照此表進(jìn)行比列放大。

    表2 結(jié)構(gòu)多波包絡(luò)值與反應(yīng)譜法結(jié)果對(duì)比Tab.2 Comparison of Structural Multiwave Envelope Values and Response Spectrum Results

    3.3 結(jié)構(gòu)性能化驗(yàn)算

    本工程為特別不規(guī)則結(jié)構(gòu),應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震性能分析[3],采用C級(jí)性能目標(biāo),指定關(guān)鍵部位的抗震性能目標(biāo),如表3所示。

    表3 結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位的抗震性能目標(biāo)Tab.3 Seismic Performance Targets for Critical Parts of the Structure

    采用PKPM 進(jìn)行結(jié)構(gòu)的性能化驗(yàn)算,關(guān)鍵構(gòu)件(塔樓及外側(cè)一跨柱及轉(zhuǎn)換梁)均采用型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu),經(jīng)驗(yàn)算,關(guān)鍵構(gòu)件的計(jì)算配筋及剪壓比均滿足中震彈性抗彎、抗剪承載力以及大震不屈服抗彎、抗剪承載力的性能目標(biāo)。

    3.4 罕遇地震下結(jié)構(gòu)彈塑性分析

    為深入分析結(jié)構(gòu)在大震下的整體反應(yīng),找出結(jié)構(gòu)可能出現(xiàn)的薄弱部位,本工程采用PKPM-SAUSAGE對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn) 彈塑性時(shí)程分析,選取罕遇地震下的2 條天 條人工波進(jìn)行彈性時(shí)程分析,規(guī)范反應(yīng)譜與時(shí)程反應(yīng)譜對(duì)比如圖5所示。

    圖5 罕遇地震下主方向地震波反應(yīng)譜對(duì)比Fig.5 Comparison of Response Spectrum in Main Direction under Rare Earthquakes

    所選每條地震波底部剪力均不小于反應(yīng)譜結(jié)果的65%且不大于135%;平均基底剪力不小于反應(yīng)譜結(jié)果的80%且不大于120%。

    所選地震波均為三向波,地震波輸入時(shí)按照主方向∶次方向∶豎向=1∶0.85∶0.65[1,3],為較真實(shí)的反應(yīng)結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的表現(xiàn),進(jìn)行彈塑性時(shí)程分析的構(gòu)件配筋取結(jié)構(gòu)性能化的配筋,計(jì)算結(jié)果取3 條波的包絡(luò)值,最終時(shí)刻結(jié)構(gòu)的整體損傷情況如圖6、圖7 所示,樓板的損傷情況如圖8所示。

    圖6 罕遇地震下結(jié)構(gòu)性能指標(biāo)Fig.6 Structure Performance Level under Rare Earthquake

    圖7 結(jié)構(gòu)性能水準(zhǔn)統(tǒng)計(jì)Fig.7 Structure Performance Level

    圖8 大底盤樓板損傷包絡(luò)圖Fig.8 Damage Envelope of Large Chassis Floor

    綜上:X向和Y向的層間位移角最大值分別為1∕65 和1∕56,小于文獻(xiàn)[1]限值1∕50;大震下總等效附加阻尼比介于1.2%~1.6%之間;框架總體上處于輕微~輕度損壞狀態(tài);框架梁出鉸較多,底盤大部分處于輕微~輕度損壞狀態(tài),塔樓大部分處于輕度~中度損壞狀態(tài);框架柱出現(xiàn)塑性鉸,底盤大部分處于輕微~輕度損壞狀態(tài),塔樓大部分處于輕度~中度損壞狀態(tài);轉(zhuǎn)換梁、轉(zhuǎn)換柱及周邊一跨范圍框架柱,性能水平處于輕微~輕度損傷狀態(tài);首層及二層樓板損傷水平處于輕微~輕度損傷狀態(tài)。

    總體上而言,結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的彈塑性反應(yīng)及破壞機(jī)制符合結(jié)構(gòu)抗震工程的設(shè)計(jì)理念,滿足預(yù)期的性能目標(biāo)要求,并且具有較好的承載力儲(chǔ)備[4]。

    4 超限結(jié)構(gòu)抗震加強(qiáng)措施

    針對(duì)本結(jié)構(gòu)出現(xiàn)的不規(guī)則項(xiàng)采取的抗震加強(qiáng)措施如下:

    ⑴針對(duì)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則采取的措施:考慮偶然偏心下,結(jié)構(gòu)的位移比不大于1.4;考慮雙向地震。⑵針對(duì)首層出現(xiàn)樓板不連續(xù)采取的措施:樓板厚度取200 mm,雙層雙向配筋,單層配筋率不小于0.25%;對(duì)樓板進(jìn)行了彈塑性分析,損傷水平處于輕微~輕度損傷狀態(tài)[5-9]。⑶針對(duì)首層出現(xiàn)的剛度突變采取的措施:對(duì)首層的地震力進(jìn)行放大,放大系數(shù)取1.25;對(duì)樓座及其周邊一跨范圍內(nèi)的豎向構(gòu)件進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)。⑷針對(duì)多塔采取的措施:二層頂板樓座周邊一跨的樓板厚度加至350 mm 厚;塔樓及蓋下塔樓范圍按照多塔、單塔進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì),并滿足相應(yīng)的性能目標(biāo)。⑸針對(duì)豎向構(gòu)件間斷采取的措施:二層定義為轉(zhuǎn)換層,地震力放大1.25 倍;轉(zhuǎn)換梁及轉(zhuǎn)換柱均采用延性較好的型鋼混凝土構(gòu)件,并進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)。⑹針對(duì)錯(cuò)層采取的措施:錯(cuò)層兩側(cè)梁支座內(nèi)、外均設(shè)置加腋[10]。⑺針對(duì)Y向穿層柱采取的措施:參照相鄰相同截面柱對(duì)穿層柱Y向地震力標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行調(diào)整,保證穿層柱調(diào)整后的地震力標(biāo)準(zhǔn)值不小于普通柱地震力標(biāo)準(zhǔn)值;將穿層柱的抗震構(gòu)造措施抗震等級(jí)由一級(jí)提高至特一級(jí)。

    5 結(jié)語(yǔ)

    本工程屬于車輛段上蓋開發(fā)類項(xiàng)目,此類項(xiàng)目常因蓋下工藝、軌道等功能需求導(dǎo)致蓋下跨度大、首層層高高、分縫困難,從而出現(xiàn)豎向構(gòu)件間斷、大底盤多塔、剛度突變、樓板不連續(xù)以及穿層柱等情況,造成結(jié)構(gòu)超限。

    本工程采用兩個(gè)軟件計(jì)算驗(yàn)證,消除了模型的差異化,并進(jìn)行了彈性時(shí)程以及彈塑性時(shí)程分析,對(duì)關(guān)鍵構(gòu)件采用抗震性能化的設(shè)計(jì)方法,針對(duì)出現(xiàn)的不規(guī)則項(xiàng)均提出了多項(xiàng)抗震加強(qiáng)措施。結(jié)果表明結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能,能夠?qū)崿F(xiàn)預(yù)期的性能目標(biāo)要求。

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