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    高烈度區(qū)單向少墻超高層剪力墻結(jié)構(gòu)消能減震設(shè)計(jì)

    2022-07-01 09:35:06呂堅(jiān)鋒劉付鈞張文華黃忠海
    廣東土木與建筑 2022年6期
    關(guān)鍵詞:大震樓層屈服

    呂堅(jiān)鋒,劉付鈞,2,張文華,黃忠海,2,陳 穎

    (1、廣州容柏生建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)事務(wù)所 廣州 510170;2、廣州容聯(lián)建筑科技有限公司 廣州 510170)

    0 引言

    基于抗震概念設(shè)計(jì),剪力墻結(jié)構(gòu)體系的兩個(gè)方向均宜布置剪力墻,使兩個(gè)主軸方向的抗側(cè)剛度接近。由于建筑通風(fēng)采光的需要,部分住宅、辦公類建筑采用南北向布置剪力墻,導(dǎo)致東西向剪力墻偏少,墻肢較短甚至完全退化為端柱,結(jié)構(gòu)兩個(gè)方向受力特性出現(xiàn)明顯差異。該類結(jié)構(gòu)少墻方向在小震作用下具有足夠的側(cè)向剛度[1],滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程:JGJ 3—2010》[2]的變形限值。但在高烈度地區(qū)中、大震作用下少墻方向框架梁較早進(jìn)入屈服,結(jié)構(gòu)缺乏二道防線對抗震不利。通過設(shè)置消能減震裝置可以有效耗散地震能量,避免結(jié)構(gòu)過早進(jìn)入屈服,使結(jié)構(gòu)具有二道防線。本文以實(shí)際工程為例,重點(diǎn)介紹高烈度區(qū)單向少墻剪力墻結(jié)構(gòu)的消能減震設(shè)計(jì)。

    1 建筑概況

    某超高層項(xiàng)目位于昆明市盤龍區(qū),地上47 層,地下4層,地上建筑總高度222.2 m,總建筑面積約12萬m2。首層層高6 m,功能為辦公大堂、餐飲及商業(yè)個(gè)鋪;2層層高6 m,功能為餐飲;3、4層層高5.4 m,功能為辦公;5~46 層功能為公寓式辦公,層高4.5 m,其中5、20及35層為避難層兼設(shè)備層,層高4.8 m;47層功能為內(nèi)部辦公、餐廳及室內(nèi)小型游泳池,層高6.5 m。建筑效果如圖1 所示,標(biāo)準(zhǔn)層平面如圖2 所示。塔樓平面尺寸為71.2 m×29.4 m,長寬比2.4,高寬比7.6。

    圖1 建筑效果Fig.1 Rendering

    圖2 標(biāo)準(zhǔn)層建筑平面Fig.2 Layout of Standard Floor (mm)

    2 結(jié)構(gòu)主要設(shè)計(jì)參數(shù)

    結(jié)構(gòu)按照50年設(shè)計(jì)使用年限設(shè)計(jì),建筑安全等級為二級,抗震設(shè)防類別為乙類;本場區(qū)抗震設(shè)防烈度為8 度,設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g,地震設(shè)計(jì)分組為第三組,場地類別為Ⅱ類,特征周期為Tg=0.55 s;地震設(shè)計(jì)取規(guī)范反應(yīng)譜參數(shù),水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.16。50年重現(xiàn)期基本風(fēng)壓為W0=0.30 kPa,地面粗糙度C類。

    3 結(jié)構(gòu)選型及結(jié)構(gòu)布置

    3.1 結(jié)構(gòu)體系

    結(jié)合建筑平面功能、立面造型、抗震(風(fēng))性能要求、施工周期以及造價(jià)合理等因素,結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。

    3.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)及難點(diǎn)

    ⑴地震作用大,基本加速度0.2g,地震影響系數(shù)0.16,地震作用起控制作用。

    ⑵結(jié)構(gòu)自重較大,地震下結(jié)構(gòu)反應(yīng)強(qiáng)烈。

    ⑶受建筑平面布局限制,塔樓為典型的單向少墻結(jié)構(gòu)。Y向可布置較多成榀剪力墻,受力上為典型的剪力墻結(jié)構(gòu),抗側(cè)效率較高。X向長度較長,但剪力墻布置嚴(yán)重受建筑布局限制,受力上更接近框架-剪力墻結(jié)構(gòu)[1]。

    ⑷在中、大震作用下,塔樓X向耗能能力不足,框架較早進(jìn)入屈服,屈服后剛度蛻化明顯,較難滿足二道防線要求。如圖3 所示,未采取加強(qiáng)措施的模型雖然可以滿足小震下的剛度要求,但在大震作用下最大層間位移角為1∕95,遠(yuǎn)超過文獻(xiàn)[2]1∕120限值要求。

    圖3 未加強(qiáng)模型在大震作用下層間位移角曲線Fig.3 Story Drift Ratio of Unreinforced Modelunder Rare Earthquake

    3.3 結(jié)構(gòu)應(yīng)對措施

    ⑴針對X向少墻的特點(diǎn),采用消能減震技術(shù),選取結(jié)構(gòu)變形較大處設(shè)置消能器,增加結(jié)構(gòu)耗能機(jī)制,提升結(jié)構(gòu)在中、大震下的抗震性能,形成多道抗震設(shè)防結(jié)構(gòu)體系。

    ⑵在采用消能減震技術(shù)的基礎(chǔ)上,沿X向在建筑陽臺處利用分戶墻體位置設(shè)置外框立柱,與剪力墻端柱形成外框加密框架,提高X向兩側(cè)“框架”的抗側(cè)剛度。中震、大震作用下,外框立柱進(jìn)入塑性階段,類似“連梁”作為結(jié)構(gòu)的耗能構(gòu)件,提高X 向的結(jié)構(gòu)抗震延性。外框立柱不落地,在每個(gè)避難層處斷開,只承受局部樓層豎向荷載。

    ⑶提高X向框架梁性能目標(biāo)。其中中部走廊兩側(cè)X向框架梁按中震不屈服、大震滿足最小抗剪截面的性能目標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì),避免中、大震時(shí)X向結(jié)構(gòu)剛度蛻化過快;外側(cè)陽臺處X向框架梁按不先于外框立柱屈服的目標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì),同時(shí)小震按無外框立柱情況進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì),確保外框立柱損壞后框架梁仍保持完整性。

    ⑷優(yōu)化剪力墻布置。Y向沿分戶墻設(shè)置9 榀連肢剪力墻,間距8.6 m,提高抗側(cè)效率。X向利用電梯間布置剪力墻并形成筒體,并沿中部走廊兩側(cè)布置長度為3 m的剪力墻。

    ⑸提高Y向結(jié)構(gòu)的延性。在Y向部分剪力墻設(shè)置雙連梁[3],如圖4?所示,增加結(jié)構(gòu)耗能機(jī)制,減少大震下墻肢的損傷并提高大震下結(jié)構(gòu)剛度。

    圖4 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)布置Fig.4 Structural Layout of Standard Floors

    ⑹底部加強(qiáng)區(qū)樓層針對關(guān)鍵構(gòu)件采用高延性的構(gòu)件類型,剪力墻端柱采用型鋼混凝土柱,核心筒角部內(nèi)設(shè)型鋼,提高豎向構(gòu)件承載力及抗震延性。

    標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)布置如圖4 所示,主要構(gòu)件截面尺寸如表1所示。

    表1 主要構(gòu)件截面尺寸及材料強(qiáng)度等級Tab.1 Section Size and Material Strength Grade

    4 消能減震設(shè)計(jì)

    4.1 消能裝置的選擇

    本項(xiàng)目消能裝置的選擇應(yīng)滿足以下要求:①地震下具有良好的耗能作用;②消能裝置應(yīng)布置靈活,安裝方便,不影響建筑功能;③震后消能裝置可快速便捷更換。

    綜合考慮本項(xiàng)目特點(diǎn)后,確定選用RBS 消能墻。RBS 消能墻是在傳統(tǒng)鋼筋混凝土剪力墻的中部嵌入消能鍵構(gòu)造而成[4],如圖5所示。剪力墻上、下端分別與上層框架梁及本層框架梁同時(shí)施工澆筑形成,并緊密連結(jié),中間的消能鍵待主體結(jié)構(gòu)施工完成后方進(jìn)行安裝,并與混凝土墻體的上、下端以螺栓連結(jié)。RBS消能墻的核心部件RBS 消能鍵是一種位移相關(guān)型金屬剪切阻尼器,具有良好的滯回性能,可有效耗散地震能量[5-6]。

    圖5 消能墻的構(gòu)造Fig.5 Structure of Energy Dissipation Wall

    4.2 消能墻的布置

    對消能墻的布置設(shè)計(jì)需考慮以下幾點(diǎn):

    ⑴優(yōu)先考慮放置于相對剪切變形較大的邊榀且位于建筑的低區(qū)及中區(qū)。

    ⑵底部樓層(1~6 層)及避難層受建筑功能限制無法布置消能墻。

    ⑶ 中區(qū)樓層為彈性層間最大位移角出現(xiàn)的區(qū)段,布置消能墻能較好發(fā)揮消能作用,效率較高。

    ⑷墻肢布置受到平面功能的制約,X向墻肢數(shù)量比Y向少,大震彈塑性時(shí)程分析結(jié)論顯示X向結(jié)構(gòu)剛度比Y向要弱,結(jié)合結(jié)構(gòu)變形特點(diǎn),低區(qū)、中區(qū)兩向均設(shè)消能墻,X向消能墻數(shù)量為Y向的兩倍。

    ⑸高區(qū)樓層層間位移相對較小,但考慮到結(jié)構(gòu)剛度的過渡,以及控制高振型響應(yīng)對結(jié)構(gòu)的不利影響,可在高區(qū)設(shè)置少量消能墻。

    綜合考慮以上因素,最終確定:在7~19層、21~34層共27層每層設(shè)置12組消能墻,其中Y向4組、X向8組;在36~45 層共10 層每層設(shè)置4 組消能墻,僅在X向布置。消能墻的平面布置如圖4所示。

    消能鍵上下的鋼筋混凝土墻體采用400 mm 厚C35 混凝土(與梁混凝土強(qiáng)度等級相同),消能鍵采用BLY160 軟鋼。消能墻屈服力為600 kN,最大極限力為1 200 kN,屈服位移1 mm,極限位移80 mm。消能鍵上下的鋼筋混凝土墻體,以及與之相連的框架梁采用中震彈性、大震不屈服的性能目標(biāo),以保證消能墻的耗能作用得以充分發(fā)揮。

    4.3 消能墻的分析方法及設(shè)計(jì)結(jié)果

    4.3.1 小震彈性設(shè)計(jì)

    在小震和風(fēng)荷載作用計(jì)算時(shí),消能墻不發(fā)生屈服[7-8],以抗側(cè)剛度等效的原則,采用鋼斜撐等代計(jì)算[5],以反映消能墻在小震和風(fēng)作用下對結(jié)構(gòu)側(cè)剛的貢獻(xiàn)。

    小震作用下有、無消能墻時(shí)結(jié)構(gòu)的自振周期及層間位移角對比如表2所示。消能墻具有一定的初始彈性剛度,設(shè)置消能墻后結(jié)構(gòu)的基本周期略有減小,X向位移角有較明顯減小。

    表2 小震下主要指標(biāo)對比Tab.2 Comparison of Main Indexes under Small Earthquakes

    4.3.2 中、大震等效彈性設(shè)計(jì)

    中、大震時(shí)消能墻進(jìn)入屈服狀態(tài),除提供剛度外,還額外提供阻尼及耗能,保證結(jié)構(gòu)安全。

    根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范:GB 50011—2010》[9]12.3 節(jié)的規(guī)定,消能減震結(jié)構(gòu)的總剛度應(yīng)為結(jié)構(gòu)剛度和消能部件有效剛度的總和,消能減震結(jié)構(gòu)的總阻尼比應(yīng)為結(jié)構(gòu)阻尼比和消能部件附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比的總和。按照文獻(xiàn)[9]12.3.4條的計(jì)算方法,對本結(jié)構(gòu)在中震、大震下的消能墻有效剛度及消能墻附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比進(jìn)行迭代計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如下:

    ⑴在中震下,消能墻附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比X、Y向分別為0.022、0.016;在大震下,消能墻附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比X、Y向分別為0.029、0.025,兩個(gè)方向附加的阻尼比與兩個(gè)方向消能墻的數(shù)量基本成正比。

    ⑵在中震下,消能墻的有效剛度約為初始彈性剛度的25%~45%;在大震下,消能墻的有效剛度約為初始彈性剛度的15%~20%。

    ⑶進(jìn)行中震、大震等效彈性方法計(jì)算時(shí),同時(shí)考慮結(jié)構(gòu)非線性后,結(jié)構(gòu)總阻尼比可近似取0.07、0.08,等代斜撐的剛度按相應(yīng)消能墻的有效剛度折算后進(jìn)行計(jì)算。

    4.3.3 大震彈塑性時(shí)程分析

    大震彈塑性時(shí)程分析,按消能墻實(shí)際構(gòu)造進(jìn)行ABAQUS 有限元模擬,考慮材料的非線性,消能墻與結(jié)構(gòu)整體一起進(jìn)行彈塑性時(shí)程分析,復(fù)核結(jié)構(gòu)是否滿足大震下預(yù)設(shè)的性能目標(biāo)。

    大震彈塑性時(shí)程分析的層間位移角指標(biāo)如表3所示。天然波2 作用下有、無消能墻時(shí)層間位移角曲線對比如圖6所示。由于X向最大層間位移角出現(xiàn)在底部未設(shè)消能墻的樓層,最大值變化并不明顯,但設(shè)置消能墻的樓層位移角均有不同程度的改善。有消能墻模型與無消能墻模型相比,X向各樓層層間位移角減小約1%~17%,平均減小8%,Y向各樓層層間位移角減小約1%~12%,平均減小6%,說明消能墻可增加結(jié)構(gòu)耗能能力,在一定程度降低結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)。另外,采用消能墻、外框立柱等加強(qiáng)措施之后,結(jié)構(gòu)在大震下兩個(gè)方向的抗震能力基本接近,有效避免了單向少墻結(jié)構(gòu)在少墻方向提前破壞。

    表3 大震彈塑性時(shí)程分析層間位移角對比Tab.3 Comparison of Story Drift Ratio of Elastoplastic Time History Analysis under Rare Earthquake

    圖6 天然波2作用下有無消能墻時(shí)層間位移角曲線對比Fig.6 Comparison of Story Drift Ratio with or without Energy Dissipation Wall under Natural Wave 2

    天然波2 作用下的樓層剪力曲線如圖7 所示。在大震作用下,結(jié)構(gòu)X向框架承擔(dān)的剪力約占樓層剪力的25%左右,消能墻承擔(dān)約5%左右,其余約70%地震剪力由剪力墻承擔(dān),框架剪力墻結(jié)構(gòu)受力特性明顯,框架可以發(fā)揮二道防線作用;結(jié)構(gòu)Y向剪力基本由剪力墻承擔(dān),剪力墻結(jié)構(gòu)受力特性明顯。

    圖7 天然波2作用下樓層剪力曲線Fig.7 Story Shear Force under Natural Wave 2

    圖8 為天然波1 作用下高區(qū)有、無消能墻時(shí)曲線對比,結(jié)果表明:①高區(qū)無消能墻時(shí),在天然波1 作用下,結(jié)構(gòu)高振型被充分激發(fā),引起結(jié)構(gòu)高區(qū)X向位移角產(chǎn)生較大的突變,成為結(jié)構(gòu)的薄弱部位。②高區(qū)有消能墻時(shí),高區(qū)X向位移角有明顯減?。◤?∕119 變?yōu)?∕149),消能墻有效限制了高振型響應(yīng)對結(jié)構(gòu)的不利影響,同時(shí)也證明了本結(jié)構(gòu)采用消能墻的必要性。

    圖8 天然波1作用下高區(qū)有無消能墻時(shí)X向樓層位移及位移角對比Fig.8 Comparison of X-direction Story Displacement and Drift Ratio with or without Energy Dissipation Wall in High Zone under Natural Wave 1

    外框立柱在天然波2作用下的鋼筋塑性應(yīng)變云圖如圖9 所示,可見在大震作用下外框立柱已大部分進(jìn)入屈服,并起到類似連梁的耗能作用。

    圖9 天然波2作用下外框立柱鋼筋塑性應(yīng)變云圖Fig.9 Nephogram of Plastic Strain of Reinforcement of Outer Frame Column under Natural Wave 2

    4.3.4 消能墻滯回耗能情況

    消能墻在整體結(jié)構(gòu)中的典型塑性應(yīng)變云圖如圖10 所示,消能鍵在大震作用下均充分進(jìn)入塑性,起到了充分的塑性耗能作用;與消能鍵相連的剪力墻及框架梁均未屈服,可保證消能鍵充分耗能。

    圖10 天然波2作用下典型消能鍵塑性應(yīng)變云圖Fig.10 Nephogram of Plastic Strain of Typical Energy Dissipation Bond under Natural Wave 2

    不同樓層消能墻滯回耗能情況如圖11 所示,由圖11 可知,不同樓層的消能墻滯回曲線均十分飽滿,在大震作用下均起到了充分的滯回耗能作用。X向、Y向消能鍵最大變形量分別為37 mm及35 mm。

    圖11 天然波2作用下典型消能墻力-位移滯回曲線Fig.11 Force-displacement Hysteretic Curve of Typical Energy Dissipation Wall under Natural Wave 2

    結(jié)構(gòu)在大震作用下的能量曲線如圖12所示,天然波2X主方向作用下消能墻滯回耗能約為地震輸入總能量的9%(其中X向消能墻8%,Y向消能墻1%),天然波2Y主方向作用下消能墻滯回耗能約為地震輸入總能量的7%(其中X向消能墻3.5%,Y向消能墻3.5%),兩個(gè)方向消能墻均起到了良好的滯回耗能作用,吸收了一部分地震能量,降低了結(jié)構(gòu)構(gòu)件的塑性損傷程度。兩個(gè)方向消能墻的耗能比例基本與兩個(gè)方向消能墻的數(shù)量成正比,說明消能墻在高烈度區(qū)剪力墻結(jié)構(gòu)(Y向)及框架-剪力墻結(jié)構(gòu)(X向)中均具有良好的地震耗能作用,可以作為地震下第一道防線,減小地震響應(yīng),從而有效地保護(hù)主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件,提高結(jié)構(gòu)的抗震性能。

    圖12 天然波2作用下的能量曲線Fig.12 Energy Curve under Natural Wave 2

    5 結(jié)論

    ⑴高烈度區(qū)單向少墻剪力墻結(jié)構(gòu)在地震作用下少墻方向耗能能力不足,少墻向框架較早進(jìn)入屈服,屈服后剛度蛻化明顯,較難滿足二道防線要求,需采取措施提高少墻方向的耗能能力。

    ⑵通過設(shè)置消能墻等措施,可有效增加單向少墻剪力墻結(jié)構(gòu)的耗能能力,使兩個(gè)方向具有基本一致的抗震性能。

    ⑶RBS 消能墻與單向少墻剪力墻結(jié)構(gòu)結(jié)合組成的帶消能墻剪力墻結(jié)構(gòu)體系具有雙重抗震防線,消能墻在大震作用下率先屈服耗能,可減小地震響應(yīng),從而有效地保護(hù)主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件,提高結(jié)構(gòu)的抗震性能。

    ⑷單向少墻剪力墻結(jié)構(gòu)中消能墻的耗能比例基本與兩個(gè)方向消能墻的數(shù)量成正比,說明消能墻在高烈度區(qū)剪力墻結(jié)構(gòu)及框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中均具有良好的地震耗能作用,可以作為地震下第一道防線。

    ⑸RBS 消能墻(位移相關(guān)型金屬剪切阻尼器)在高烈度區(qū)單向少墻剪力墻結(jié)構(gòu)中得到成功應(yīng)用,為高烈度區(qū)類似結(jié)構(gòu)消能減震設(shè)計(jì)提供了新思路。

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