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    真空低壓滲碳熱處理在重載齒輪上的應(yīng)用

    2022-06-29 07:19:58朱鵬凱陳旭陽(yáng)張曉田
    金屬熱處理 2022年6期
    關(guān)鍵詞:花鍵滲碳畸變

    朱鵬凱,徐 燊,陳旭陽(yáng),張曉田,李 陽(yáng)

    (1.陜西法士特汽車傳動(dòng)集團(tuán)有限責(zé)任公司,陜西 西安 710119;2.北京機(jī)電研究所有限公司,北京 100083)

    重載齒輪一般在使用過(guò)程中受到較大的扭矩,零件在長(zhǎng)時(shí)間服役時(shí)為保證動(dòng)力高效平穩(wěn)的傳輸,對(duì)其疲勞性能有著較高的要求[1-2],這類零件一般采用滲碳淬火的方法來(lái)提高硬度,改善材料內(nèi)部組織,以提高零件的綜合使用性能[3-4]。傳統(tǒng)氣氛滲碳熱處理技術(shù)較為成熟,在重載齒輪滲碳熱處理領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用,但也存在著滲碳周期長(zhǎng)、零件表面存在內(nèi)氧化以及零件清潔度差等諸多缺點(diǎn),隨著產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求的提高,傳統(tǒng)氣氛滲碳熱處理技術(shù)已逐漸不能滿足未來(lái)產(chǎn)品的設(shè)計(jì)需求。

    真空滲碳熱處理技術(shù)具有生產(chǎn)效率高、無(wú)氧化、清潔等特點(diǎn)[5-7],可以彌補(bǔ)氣氛滲碳熱處理的不足,目前在乘用車領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用,但在商用車變速箱領(lǐng)域相關(guān)應(yīng)用研究較少。為了研究重載齒輪真空滲碳熱處理的工藝性,本文針對(duì)商用車同步器齒轂,分別進(jìn)行傳統(tǒng)氣氛滲碳熱處理與真空低壓滲碳熱處理試驗(yàn),對(duì)比分析兩種工藝熱處理后組織、硬度梯度及變形情況。

    1 試驗(yàn)零件及過(guò)程

    1.1 試驗(yàn)零件

    試驗(yàn)零件為重載商用車變速箱用某型號(hào)同步器齒轂,同步器可以在手動(dòng)變速箱中實(shí)現(xiàn)換擋同步,齒轂為同步器中核心零部件之一,零件具體尺寸根據(jù)不同箱型設(shè)計(jì)所定,典型結(jié)構(gòu)如圖1所示,外圓直徑φ150 mm左右,有效厚度在20~30 mm之間,在使用過(guò)程中受到周期性載荷,對(duì)其齒部接觸疲勞強(qiáng)度和表面耐磨性有著較高的要求。零件材料為20CrMnTiH合金鋼,具體化學(xué)成分如表1所示。

    表1 20Cr MnTiH鋼主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 Chemical composition of the 20Cr MnTiH steel(mass fraction,%)

    圖1 同步器齒轂三維模型Fig.1 Three dimensional model of the synchronizer gear hub

    對(duì)零件進(jìn)行滲碳淬火處理后采用線切割機(jī)沿著徑向取樣,使用不同目數(shù)的砂紙對(duì)試樣表面進(jìn)行打磨,采用拋光機(jī)對(duì)試樣表面進(jìn)行拋光處理后,用T2500(WH-2500)型顯微硬度計(jì)分別在齒面和齒根圓角處進(jìn)行硬度梯度檢測(cè),加載載荷砝碼為1 kg,保載時(shí)間為12 s。用體積分?jǐn)?shù)4%的硝酸酒精溶液對(duì)試樣表面進(jìn)行腐蝕,腐蝕時(shí)間為5~8 s。制樣完成后采用Observer.A1M光學(xué)顯微鏡對(duì)顯微組織進(jìn)行觀察,使用螺旋測(cè)微器和量棒對(duì)零件熱處理前后的外花鍵跨棒距進(jìn)行測(cè)量,使用格里森齒輪測(cè)量中心測(cè)量零件熱處理前后的齒距累積值。

    1.2 試驗(yàn)過(guò)程

    真空試驗(yàn)在真空滲碳熱處理爐上完成,試驗(yàn)工藝為真空滲碳+油淬(高壓氣淬)+回火,淬火溫度為960℃,滲碳工藝總時(shí)間為305 min,具體滲碳淬火工藝曲線見(jiàn)圖2(a),采用飽和值調(diào)整法循環(huán)通入乙炔和保護(hù)氮?dú)膺M(jìn)行表面滲碳和內(nèi)部擴(kuò)散;傳統(tǒng)氣氛滲碳淬火試驗(yàn)在箱式氣氛爐中完成,試驗(yàn)工藝為氣氛滲碳+淬火+回火,使用丙酮和甲醇以及氮?dú)庾鳛闈B碳?xì)夥?,淬火溫?30℃,滲碳工藝總時(shí)間為205 min,工藝曲線見(jiàn)圖2(b)。因傳統(tǒng)氣氛滲碳溫度較真空滲碳溫度低,加熱冷卻時(shí)到溫所需時(shí)間短,整體工藝時(shí)間也較短。

    圖2 滲碳工藝曲線示意圖Fig.2 Schematic diagram of carburizing process curves

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 硬化層深

    硬化層深的檢測(cè)位置分別在外花鍵齒面和齒根處,采用硬度梯度法,由表面向垂直于齒面的方向,每

    間隔0.1 mm取一點(diǎn)進(jìn)行硬度檢測(cè),得到由表面到心部的硬度梯度,取硬度513 HV位置點(diǎn)距表面的距離為零件的滲碳硬化層深參考值。對(duì)比了真空滲碳+油淬和氣氛滲碳+油淬兩種工藝熱處理后的硬化層深,結(jié)果如圖3所示。

    圖3 不同工藝下試驗(yàn)鋼的硬度分布曲線Fig.3 Hardness profiles of the tested steel under different processes

    受零件結(jié)構(gòu)影響,齒根處靠近齒輪基體,不利于淬火時(shí)奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變,對(duì)于真空滲碳和氣氛滲碳,兩種工藝滲碳后在齒根處的硬化層深均小于齒面。表2給出了不同工藝下零件不同位置的滲層深度,該零件齒面層深設(shè)計(jì)要求為0.5~0.9 mm,兩種工藝均可以滿足圖紙?jiān)O(shè)計(jì)要求。

    表2 不同工藝下外花鍵硬化層深Table 2 Hardened layer depth of external spline under different processes

    對(duì)比兩種工藝對(duì)硬度梯度的影響,在0.4 mm范圍內(nèi),真空滲碳零件滲層硬度變化平緩,而氣氛滲碳硬度逐漸降低;在0.4~1.0 mm滲層范圍內(nèi),隨著含碳量的降低,真空滲碳和氣氛滲碳后零件表層硬度均逐漸降低,兩種工藝對(duì)硬度的影響除了數(shù)值大小外,其變化規(guī)律基本一致,硬度梯度可通過(guò)改變工藝參數(shù)進(jìn)行調(diào)整;在滲碳層深1.0 mm范圍后,已達(dá)到外界滲入碳原子的最大深度,兩種工藝下的硬度值變化緩慢,硬度為基體硬度。

    2.2 顯微組織分析

    2.2.1 晶間氧化

    晶間氧化形成原因是在滲碳過(guò)程中,氧原子與表層合金元素形成氧化物并沿著晶界析出,產(chǎn)生了內(nèi)氧化,使表層的合金元素發(fā)生貧化,淬透性降低,在淬火后形成貝氏體、屈氏體等非馬氏體組織[8-9]。

    真空滲碳和氣氛滲碳后的晶間氧化情況如圖4所示,真空滲碳的滲碳?xì)夥罩胁缓醒踉?,滲碳完成后幾乎無(wú)晶間氧化現(xiàn)象;而傳統(tǒng)氣氛滲碳所使用的甲醇、丙酮等介質(zhì)在高溫下裂解出的氧原子與合金元素結(jié)合形成氧化物,沿著晶界析出形成了內(nèi)氧化,如圖4(b)所示,最大晶間氧化深度為8.05μm。

    圖4 滲碳淬火后試驗(yàn)鋼表層晶間氧化Fig.4 Surface intergranular oxidation of the tested steel after carburizing and quenching

    2.2.2 非馬氏體組織

    非馬氏體組織的存在會(huì)降低零件表面硬度,影響硬度梯度,從而降低零件的疲勞強(qiáng)度和使用壽命,因此,在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中,熱處理工藝應(yīng)控制非馬氏體組織出現(xiàn)的深度,盡可能減小或避免非馬氏體組織的形成。

    圖5(a,b)分別為真空滲碳和氣氛滲碳經(jīng)淬火后的滲層顯微組織照片,因真空滲碳工藝在滲碳過(guò)程中無(wú)氧原子的參與,未發(fā)生內(nèi)氧化,淬火后的次表層幾乎無(wú)非馬氏體組織的出現(xiàn),而氣氛滲碳工藝在滲碳過(guò)程中零件表層已經(jīng)產(chǎn)生了部分內(nèi)氧化,這些區(qū)域在淬火時(shí)因淬透性降低產(chǎn)生非馬氏體組織,最大達(dá)到了14.2μm。

    圖5 滲碳淬火后試驗(yàn)鋼表層非馬氏體組織Fig.5 Surface non-martensitic structures of the tested steel after carburizing and quenching

    2.2.3 殘留奧氏體組織

    圖6(a,b)分別為真空滲碳淬火和傳統(tǒng)氣氛滲碳淬火后表層組織狀態(tài),均為片狀馬氏體+少量殘留奧氏體,從橫截面金相結(jié)果來(lái)看,兩種工藝下次表層滲碳組織類型和含量差異不大。

    圖6 滲碳淬火后試驗(yàn)鋼表層組織Fig.6 Surface microstructure of the tested steel after carburizing and quenching

    2.2.4 熱處理畸變

    齒轂外徑尺寸精度是零件加工過(guò)程中重點(diǎn)控制的參數(shù),為了分析不同工藝對(duì)零件熱處理畸變的影響,對(duì)比了真空滲碳下油淬和高壓氣淬以及氣氛滲碳+油淬3種工藝熱處理后零件外花鍵的跨棒距變化量和花鍵累積值Fp。外花鍵跨棒距可反映零件徑向尺寸變化,是衡量帶花鍵軸類和齒輪類零件熱處理畸變的重要指標(biāo)之一。對(duì)同批次加工的齒轂真空滲碳和氣氛滲碳熱處理前、后外花鍵跨棒距進(jìn)行了測(cè)量,匯總數(shù)據(jù)如表3所示。由圖7(a)可以明顯看出,3種工藝熱處理后外花鍵跨棒距均有一定程度的增加,說(shuō)明零件經(jīng)熱處理后均沿著徑向膨脹,其中真空滲碳+高壓氣淬工藝零件的跨棒距變化量最小,氣氛滲碳+油淬、真空滲碳+油淬兩種工藝對(duì)跨棒距的影響較大,且二者之間無(wú)明顯差異。

    圖7 試驗(yàn)鋼熱處理畸變曲線Fig.7 Heat treatment distortion curves of the tested steel

    表3 不同滲碳工藝下外花鍵跨棒距Table 3 Span distance of external spline under different carburizing processes

    花鍵累積值Fp為齒輪同側(cè)齒面任意弧段內(nèi)的最大齒距累積偏差,表現(xiàn)為累積偏差曲線的總幅值,反映了齒的位置度以及齒經(jīng)熱處理后沿著周向變形的均勻程度,F(xiàn)p越小,齒在齒輪周向分布的位置度越好。對(duì)經(jīng)不同工藝熱處理前后的零件測(cè)其Fp值大小,結(jié)果如表4所示,可以看出經(jīng)熱處理后Fp值均發(fā)生了增大,3種熱處理工藝中,真空滲碳+高壓氣淬的方式累積Fp值變化量最小,說(shuō)明零件在高壓氣淬的過(guò)程中有著較好的變形協(xié)調(diào)性。

    表4 不同滲碳工藝下外花鍵齒距累積F pTable 4 Cumulative F p of external spline pitch underdifferent carburizing processes

    零件在滲碳淬火過(guò)程中的熱處理畸變主要由淬火冷卻過(guò)程中應(yīng)力的釋放造成,一般來(lái)說(shuō),冷卻速度越平緩,零件冷卻過(guò)程內(nèi)外溫差越小,淬火后的畸變就越小[10-11]。從3種工藝熱處理后零件的畸變結(jié)果來(lái)看,真空滲碳+高壓氣淬工藝在零件的熱處理畸變控制上表現(xiàn)最好。

    3 結(jié)論

    對(duì)比了20CrMnTiH合金鋼同步器齒轂在真空滲碳+油淬、真空滲碳+高壓氣淬以及氣氛滲碳+油淬3種工藝熱處理后顯微組織、硬度及熱處理畸變的區(qū)別,主要有以下幾點(diǎn)結(jié)論:

    1)真空低壓滲碳技術(shù)在晶間氧化、非馬氏體組織控制上相對(duì)傳統(tǒng)氣氛滲碳有較大的優(yōu)勢(shì),熱處理后幾乎無(wú)晶間氧化和非馬組織的出現(xiàn),有利于改善滲碳熱處理后零件次表層組織狀態(tài),提高產(chǎn)品使用性能。

    2)受零件結(jié)構(gòu)影響,對(duì)于真空滲碳和氣氛滲碳,在均為油液淬火的前提下,齒根處同深度下的硬度低于齒面;在距離0.4 mm滲層內(nèi)真空滲碳后材料硬度可維持一較高水平基本不變,而氣氛滲碳后硬度從表面到心部會(huì)持續(xù)降低。

    3)淬火過(guò)程對(duì)零件熱處理畸變有著重要的影響,零件在高壓氣淬過(guò)程中冷卻緩慢,導(dǎo)致內(nèi)外溫差小,各部分的畸變情況更加均勻,徑向和周向均表現(xiàn)出較好的變形協(xié)調(diào)性,相比油液淬火在熱處理畸變控制上具有一定的優(yōu)勢(shì)。

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