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    風(fēng)機(jī)盤管實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下?lián)Q熱性能特征研究

    2020-03-28 05:20:50李震宇劉兆輝譚洪衛(wèi)
    關(guān)鍵詞:盤管風(fēng)量熱量

    李震宇 劉兆輝 譚洪衛(wèi),3*

    1 同濟(jì)大學(xué)機(jī)械與能源工程學(xué)院

    2 同濟(jì)大學(xué)綠色建筑及新能源研究中心

    3 同濟(jì)大學(xué)聯(lián)合國(guó)環(huán)境規(guī)劃署-環(huán)境與可持續(xù)發(fā)展學(xué)院

    0 引言

    作為半集中式空調(diào)系統(tǒng)末端形式中的一種,風(fēng)機(jī)盤管的換熱性能受很多因素影響,包括冷水進(jìn)口溫度、冷水流速,空氣迎面流速以及自身物理參數(shù)等。同時(shí),由于半集中式空調(diào)系統(tǒng)在實(shí)際運(yùn)行中往往長(zhǎng)時(shí)間處于部分負(fù)荷狀態(tài),風(fēng)機(jī)盤管在實(shí)際運(yùn)行中的狀態(tài)相比額定工況下往往存在一定偏差[1-2]。大量學(xué)者圍繞風(fēng)機(jī)盤管換熱模型的建立展開(kāi)研究。具體來(lái)說(shuō),可以通過(guò)基于基礎(chǔ)換熱過(guò)程以及物理模型建立理論動(dòng)態(tài)換熱模型來(lái)實(shí)現(xiàn)[3-4]。但這類復(fù)雜模型往往由于輸入?yún)?shù)較多,計(jì)算成本較高。也有部分模型采用半經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)換熱過(guò)程進(jìn)行簡(jiǎn)化,結(jié)合盤管自身性能參數(shù)的回歸模型最終得到換熱模型。Rabeh 等人[5]將盤管的換熱過(guò)程簡(jiǎn)化為包含三個(gè)回歸參數(shù)的半經(jīng)驗(yàn)?zāi)P?,但在?jì)算過(guò)程中仍需要確定動(dòng)態(tài)黏度,普朗特?cái)?shù)和雷諾數(shù)等參數(shù)。Wang 等人[6]同樣基于能量平衡方程對(duì)換熱過(guò)程進(jìn)行半經(jīng)驗(yàn)化,但計(jì)算中對(duì)盤管進(jìn)行了全干或全濕工況的假設(shè)。另外,盤管的換熱量計(jì)算的簡(jiǎn)化方法還包括干濕工況轉(zhuǎn)化法[4,7-8]、焓差法[9-10]等。

    然而,這些研究中往往基于某一固定工況或幾種假定工況來(lái)探究不同因素對(duì)風(fēng)機(jī)盤管換熱性能(如制冷量)的影響程度。在風(fēng)機(jī)盤管實(shí)際運(yùn)行中,這假定工況下的風(fēng)機(jī)盤管換熱性能并不能代表其實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下?lián)Q熱能力。筆者在建立基于熱交換效率的風(fēng)機(jī)盤管換熱模型的基礎(chǔ)上,以上海地區(qū)某一居住建筑為例,借助實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)從宏觀角度對(duì)風(fēng)機(jī)盤管的換熱進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)分析,用以研究風(fēng)機(jī)盤管在長(zhǎng)時(shí)間實(shí)際運(yùn)行中潛在的分布性規(guī)律,同時(shí)也對(duì)風(fēng)機(jī)盤管換熱性能優(yōu)化潛力進(jìn)行探究。

    1 案例概況

    本文研究對(duì)象為位于上海地區(qū)的某獨(dú)棟別墅,采用地源熱泵空調(diào)系統(tǒng),末端設(shè)備采用新晃SGCR-200型風(fēng)機(jī)盤管,額定參數(shù)如表1(額定制冷工況為進(jìn)口空氣干球溫度27 ℃,濕球溫度19.5 ℃,進(jìn)水溫度7 ℃)。

    表1 SGCR-200 型風(fēng)機(jī)盤管性能參數(shù)

    2 室內(nèi)溫濕度分布分析

    對(duì)供冷季期間共31 天(時(shí)間間隔為1 h)室內(nèi)溫濕度情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,獲得室內(nèi)溫濕度情況頻率分布,如圖1、圖2:

    圖1 室內(nèi)溫度頻率分布圖

    圖2 室內(nèi)空氣含濕量頻率分布圖

    可以發(fā)現(xiàn),在實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)中室內(nèi)平均溫度為28.5 ℃,在94.8%的運(yùn)行時(shí)間內(nèi)室內(nèi)溫度(即風(fēng)機(jī)盤管進(jìn)口溫度)高于27 ℃(額定工況)。室內(nèi)空氣平均含濕量為13.3 g/kg,在95.4%的運(yùn)行時(shí)間內(nèi)風(fēng)機(jī)盤管進(jìn)口空氣含濕量高于11.1 g/kg(額定工況)。

    3 風(fēng)機(jī)盤管換熱模型

    3.1 模型建立

    由于難以直接測(cè)得較為精準(zhǔn)的盤管實(shí)際全熱量、顯熱量、潛熱量,本文建立了基于熱交換效率的的盤管換熱模型。先假設(shè)出風(fēng)干球溫度t2,在給定盤管水流量與風(fēng)量的情況下可以借助風(fēng)機(jī)盤管通用熱交換效率E’得到出風(fēng)濕球溫度ts2,進(jìn)而得到出風(fēng)焓值h2等其狀態(tài)參數(shù)。然后,求出熱濕過(guò)程的析濕系數(shù)ξ,借助經(jīng)驗(yàn)公式得到傳熱系數(shù)與傳熱面積之積K·F。接著,計(jì)算水的當(dāng)量數(shù)γ 與傳熱單元數(shù)Ntu,借助全熱交換效率Eg可以得到新的出風(fēng)干球溫度t2’。緊接著比較t2與t2’之差是否在誤差δ 之內(nèi),否則重新假設(shè)出風(fēng)干球溫度t2。最后,根據(jù)進(jìn)出風(fēng)參數(shù)可以計(jì)算盤管的顯熱量、潛熱量。具體計(jì)算流程如圖3:

    圖3 風(fēng)機(jī)盤管計(jì)算模型

    3.2 模型驗(yàn)證

    借助上文提到的模型,可借助進(jìn)風(fēng)口參數(shù)以及供水溫度推導(dǎo)出回水溫度,同時(shí)借助實(shí)際測(cè)出的回水溫度,可對(duì)模型準(zhǔn)確性進(jìn)行驗(yàn)證。借助廠家樣本參數(shù)對(duì)傳熱系數(shù)的擬合結(jié)果如下:

    風(fēng)機(jī)盤管模型計(jì)算的回水溫度值與實(shí)際回水溫度值的比較如圖4,均方根誤差(RMSE)為0.597,平均誤差率為2.89%。由見(jiàn),該模型具有較高的計(jì)算精度。

    圖4 基于回水溫度的模型準(zhǔn)確性驗(yàn)證

    4 實(shí)際換熱性能分析

    4.1 實(shí)際工況與額定工況對(duì)比

    借助模型計(jì)算實(shí)際工況下風(fēng)機(jī)盤管的換熱性能,并與廠家提供的額定工況性能進(jìn)行比較,如圖5(實(shí)際工況定義為風(fēng)機(jī)盤管進(jìn)口處空氣干球溫度28.5 ℃,含濕量13.3 g/kg,即室內(nèi)實(shí)際狀態(tài)的平均值)。

    圖5 盤管相對(duì)冷量-流相對(duì)量關(guān)系圖

    可以發(fā)現(xiàn),隨著盤管內(nèi)相對(duì)流量提高,盤管換熱的顯熱量與全熱量下降均更加明顯,在相對(duì)流量為1的工況下,實(shí)際顯熱量為額定工況的90%,全熱量為額定工況的75%。而對(duì)于除濕能力而言,實(shí)際狀態(tài)下潛熱量高于額定工況,是由于實(shí)際工況下入風(fēng)口空氣含濕量較高所造成的。相對(duì)流量為1 時(shí),實(shí)際工況下顯熱量相比額定工況提升了36%。

    4.2 實(shí)際換熱性能頻率分布

    借助模型對(duì)實(shí)際運(yùn)行期間盤管換熱性能進(jìn)行逐時(shí)計(jì)算,并對(duì)全熱量,顯熱量以及潛熱量進(jìn)行分布統(tǒng)計(jì),如圖6、圖7、圖8。

    圖6 顯熱量頻率分布圖

    分析實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下盤管平均全熱量1.26 kW,相比盤管額定全熱值(1.85 kW)下降39.5%。盤管平均顯熱量0.98 kW,相比額定工況顯熱值(1.58 kW)下降37.9%。盤管平均潛熱量0.28 kW,相比額定工況潛熱值(0.50 kW)下降44.3%。

    圖7 全熱量頻率分布圖

    圖8 潛熱量頻率分布圖

    4.3 換熱性能分布正態(tài)性分析

    本文采用柯?tīng)柲缏宸驒z驗(yàn)法對(duì)風(fēng)機(jī)盤管換熱量的分布類型進(jìn)行檢驗(yàn)???tīng)柲缏宸驒z驗(yàn)法(Kolmogorov-Smirnov),簡(jiǎn)稱K-S 檢驗(yàn)法,相比卡方檢驗(yàn)法,此種方法具有以下優(yōu)點(diǎn):K-S 檢驗(yàn)可以適用于樣本數(shù)量較少的情況,而卡方檢驗(yàn)適用性較差。對(duì)于任何樣本數(shù)量的情況下,發(fā)現(xiàn)K-S 的檢驗(yàn)法均優(yōu)于卡方檢驗(yàn)法[11]。

    K-S 的基本思想是檢驗(yàn)根據(jù)樣本觀測(cè)得到的經(jīng)驗(yàn)分布函數(shù)Fn(x)和假設(shè)的理論分布函數(shù)Fx(x)的差異。當(dāng)該差異大于臨界值時(shí),拒絕樣本服從某一分布函數(shù)的假設(shè)。對(duì)于某一樣本容量為n 的樣本,根據(jù)觀測(cè)值得到的經(jīng)驗(yàn)分布函數(shù)可以表示為:

    對(duì)于理論概率分布函數(shù)Fx(x),當(dāng)該分布函數(shù)并非已知時(shí),可以借助樣本均值與平均方差來(lái)代替總體分布的均值與方差[11]:

    檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量可以表示為:

    當(dāng)檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量Dn小于臨界值Dn,α?xí)r(a 為置信水平,通常取0.2),可以認(rèn)為樣本服從假設(shè)的理論分布。否則,則應(yīng)拒絕原假設(shè)。通常情況下臨界值Dn,α可通過(guò)讀表取得,當(dāng)置信水平a=0.2,樣本數(shù)據(jù)大于100 時(shí),Dn,α可通過(guò)如下公式計(jì)算:

    對(duì)盤管顯熱量,潛熱量以及全熱量進(jìn)行正態(tài)性檢驗(yàn),觀測(cè)值累積經(jīng)驗(yàn)分布函數(shù)與正態(tài)分布函數(shù)的對(duì)比如圖9、圖10、圖11,檢驗(yàn)結(jié)果如表2 所示:

    圖9 全熱量累積經(jīng)驗(yàn)分布函數(shù)

    圖10 潛熱量累積經(jīng)驗(yàn)分布函數(shù)

    圖11 顯熱量累積經(jīng)驗(yàn)分布函數(shù)

    表2 K-S 檢驗(yàn)結(jié)果

    可以發(fā)現(xiàn),對(duì)于盤管的顯熱量及潛熱量,檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量Dn大于臨界值Dn,α,拒絕顯熱量以及潛熱量的分布符合正態(tài)分布的假設(shè)。而對(duì)于全熱量,檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量Dn小于臨界值Dn,α,接受檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量符合正態(tài)分布的假設(shè),該正態(tài)分布均值1.256,方差為0.208。

    5 盤管性能優(yōu)化潛力分析

    由于風(fēng)機(jī)盤管選型問(wèn)題以及實(shí)際運(yùn)行工況等因素影響,盤管實(shí)際換熱量并不能滿足室內(nèi)環(huán)境需求。因此探究提高風(fēng)速對(duì)實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下風(fēng)機(jī)盤管換熱性能的優(yōu)化潛力。借助已觀測(cè)到的室內(nèi)實(shí)際數(shù)據(jù),對(duì)觀測(cè)期間風(fēng)機(jī)盤管高檔風(fēng)速下?lián)Q熱性能進(jìn)行模擬。計(jì)算出的風(fēng)機(jī)盤管逐時(shí)換熱性能(顯熱量,潛熱量與全熱量),如圖12、圖13、圖14。

    圖12 不同風(fēng)量下盤管逐時(shí)顯熱量

    圖13 不同風(fēng)量下盤管逐時(shí)潛熱量

    圖14 不同風(fēng)量下盤管逐時(shí)全熱量

    可以發(fā)現(xiàn),將風(fēng)速?gòu)闹袡n提到高檔后,顯熱量平均提高26.5%,全熱量平均提高20.9%。然而風(fēng)機(jī)盤管除濕能力并沒(méi)有提到有效提升,相比中檔風(fēng)量,高檔風(fēng)速下盤管除濕能力降低了35.3%。

    6 結(jié)論

    針對(duì)風(fēng)機(jī)盤管實(shí)際運(yùn)行中性能與額定工況存在偏差這一問(wèn)題,首先建立了基于盤管熱交換效率的模型,借助實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的驗(yàn)證發(fā)現(xiàn),該模型可以準(zhǔn)確計(jì)算風(fēng)機(jī)盤管在實(shí)際運(yùn)行中的換熱情況。計(jì)算顯示,風(fēng)機(jī)盤管在實(shí)際工況運(yùn)行中,相比額定工況,顯熱量和全熱量分別下降10%和25%。接著,本文引入統(tǒng)計(jì)學(xué)方法,對(duì)換熱性能分概率分布以及分布特征進(jìn)行分析。可以發(fā)現(xiàn),在觀測(cè)期間,盤管全熱量和顯熱量均下降接近40%。同時(shí),借助K-S 方法對(duì)盤管換熱量這一統(tǒng)計(jì)量進(jìn)行正態(tài)性檢驗(yàn),可以發(fā)現(xiàn),風(fēng)機(jī)盤管的全熱量可以看作是均值為1.256、方差為0.208 的正態(tài)分布,而顯熱量以及潛熱量則不具備這一分布特性。最后筆者基于模型對(duì)風(fēng)機(jī)盤管換熱性能的優(yōu)化潛力進(jìn)行分析,通過(guò)模擬發(fā)現(xiàn),在實(shí)際運(yùn)行中可以通過(guò)調(diào)節(jié)風(fēng)量來(lái)實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)換熱性能的目的:將風(fēng)機(jī)風(fēng)量有中檔調(diào)至高檔(風(fēng)量提升28.6%),對(duì)于相同的室內(nèi)環(huán)境條件下,可提高盤管換熱顯熱量26.5%,全熱量平均提高20.9%。

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