小管徑開縫翅片管式換熱器空氣側(cè)傳熱綜合性能研究

朱珊云，戴源德，曹 杰，陳 滿

（南昌大學(xué) 先進(jìn)制造學(xué)院，南昌 330031）

0 引言

在當(dāng)今社會(huì)大力倡導(dǎo)節(jié)能減排的背景下，一些傳統(tǒng)熱交換設(shè)備，例如廣泛用于空調(diào)、制冷與汽車等領(lǐng)域的翅片管換熱器［1-9］，迫切需要通過結(jié)構(gòu)改進(jìn)與優(yōu)化設(shè)計(jì)來提高其綜合傳熱性能。其中，傳熱管小徑化設(shè)計(jì)既能改善傳熱，又節(jié)約了材料的消耗［10-11］，近年來已被愈來愈多翅片管換熱器生產(chǎn)企業(yè)所采用。翅片管換熱器管外翅片側(cè)的熱交換介質(zhì)通常為空氣，由于其對(duì)流換熱系數(shù)極小，空氣側(cè)的傳熱性能成為整個(gè)翅片管換熱器綜合傳熱性能的最主要影響因素之一，而傳熱管管徑的減小會(huì)對(duì)空氣側(cè)傳熱和阻力特性產(chǎn)生影響［12-13］，為此，有必要對(duì)其進(jìn)行專門的研究。

目前對(duì)于翅片管換熱器空氣側(cè)換熱特性的研究主要集中在傳熱管管徑7 mm以上的情況，如WANG等［14-15］通過整理試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)管徑為7.52～10.34 mm的開縫翅片管換熱器傳熱與阻力特性的特征數(shù)關(guān)聯(lián)式進(jìn)行了擬合。文獻(xiàn)［16-18］針對(duì)管徑13.6～28.7 mm的開縫翅片結(jié)構(gòu)參數(shù)以及管束結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)單向和雙向開縫翅片管換熱器傳熱和阻力特性的影響進(jìn)行了大量試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究。若采用已有的經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式來預(yù)測5 mm及以下管徑開縫翅片管換熱器空氣側(cè)傳熱和阻力特性，由于換熱管管徑的不同所帶來的影響，預(yù)測值和實(shí)際值將存在較大偏差，并且尚未有學(xué)者對(duì)其進(jìn)行專門的數(shù)值模擬研究。由于翅片間距和開縫高度對(duì)于空氣側(cè)流體的流動(dòng)空間和氣流擾動(dòng)強(qiáng)度有著直接的影響，且與其它結(jié)構(gòu)參數(shù)相比，改變翅片間距和開縫高度更為方便［19］。因此，本文將采用CFD數(shù)值模擬的研究方法，探究家用空調(diào)翅片管式冷凝器的翅片間距Pf和相對(duì)開縫高度Sh/Pf對(duì)5 mm小管徑百葉窗式開縫翅片管換熱器空氣側(cè)傳熱與阻力特性的影響，并結(jié)合對(duì)流傳熱綜合性能評(píng)價(jià)準(zhǔn)則進(jìn)行分析，以便為此類換熱器的結(jié)構(gòu)與性能優(yōu)化提供參考和依據(jù)。

1 模型的建立與求解

1.1 物理模型

模擬采用的開縫翅片是在家用空調(diào)翅片管式冷凝器單排平翅片的基礎(chǔ)上，不考慮污垢熱阻影響的情況下，對(duì)翅片側(cè)進(jìn)行百葉窗式對(duì)稱傾斜開縫處理，在翅片的表面形成百葉窗形狀的排列。開縫布置如圖1所示，翅片與管束垂直，管束通過脹接法與翅片緊密接觸。翅片和管子的材質(zhì)分別為鋁和紫銅。

圖1 開縫布置示意Fig.1 Schematic diagram of slot layout

數(shù)值模擬參數(shù)見表1，其中，基管外徑、橫向管間距、翅片寬度和翅片厚度等主要翅片結(jié)構(gòu)模擬參數(shù)與5 mm小管徑家用空調(diào)冷凝器常用的單排平翅片的結(jié)構(gòu)參數(shù)相一致；翅片管管壁溫度和空氣的入口溫度分別依據(jù)家用空調(diào)標(biāo)準(zhǔn)制冷工況下的溫度進(jìn)行設(shè)定，而迎面風(fēng)速的取值則在標(biāo)準(zhǔn)工況的基礎(chǔ)上擴(kuò)大模擬范圍，將翅片間距和相對(duì)開縫高度作為模擬優(yōu)化的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)，探究不同迎面風(fēng)速下翅片間距Pf和相對(duì)開縫高度Sh/Pf對(duì)5 mm小管徑百葉窗式開縫翅片管換熱器空氣側(cè)傳熱與阻力特性的影響。

表1 數(shù)值模擬參數(shù)Tab.1 Numerical simulation parameters

考慮到開縫翅片管換熱器幾何結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性和周期性，計(jì)算域的選取如圖2所示。沿x方向選取空氣流經(jīng)的單排管子，y方向選取相鄰兩列管中心線對(duì)稱的1/2區(qū)域，z方向選取上下各1/2 Pf的空氣流道以及空氣流道之間的翅片作為單元流道。為避免入口效應(yīng)和出口回流對(duì)計(jì)算結(jié)果造成影響，將空氣入口段延長至3倍基管外徑長度；出口段延長至7倍基管外徑長度。

圖2 計(jì)算區(qū)域示意Fig.2 Schematic diagram of calculation zones

1.2 數(shù)學(xué)模型與計(jì)算方法

采用FLUENT軟件進(jìn)行模擬，由于空氣密度變化非常小，為了提高求解速度和解的穩(wěn)定性，采用Boussinesq假設(shè)［20］計(jì)算自然對(duì)流傳熱；假定計(jì)算域中的流動(dòng)處于湍流狀態(tài)；忽略基管與翅片間的接觸熱阻。模擬求解控制方程由連續(xù)性方程、動(dòng)量守恒方程和能量守恒方程組成［21］。數(shù)值模擬計(jì)算過程中所涉及的物理量如下所示。

雷諾數(shù)Re：

努塞爾數(shù)Nu：

對(duì)流表面平均傳熱系數(shù)h：

對(duì)數(shù)平均溫差ΔTm：

管外空氣側(cè)壓降Δp：

阻力系數(shù)f：

式中 do——基管外徑，m；

um—— 最小流通截面處空氣的平均流速，m/s；

ρ ——空氣密度，kg/m3；

ho—— 管外空氣側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)，W/（m2·K）；

μ ——空氣的動(dòng)力黏度，Pa·s；

λ——空氣的導(dǎo)熱系數(shù)，W/（m·K）；

Q ——翅片側(cè)總的傳熱量，W；

Ao——翅片側(cè)傳熱總面積，m2；

Tin，Tout——空氣進(jìn)、出口溫度，K；

Tw——管壁溫度，K；

pin——空氣入口靜壓，Pa；

pout——空氣出口靜壓，Pa；

L ——沿空氣流動(dòng)方向的翅片長度，m。

模擬采用RNG k-ε湍流模型，近壁面采用增強(qiáng)壁面函數(shù)，開啟能量方程，動(dòng)量方程和能量方程均采用二階迎風(fēng)差分格式，壓力與速度的耦合采用SIMPLE算法［22］。邊界條件設(shè)置如圖3所示：空氣入口設(shè)置為速度入口，迎風(fēng)面風(fēng)速設(shè)置為1～6 m/s，入口溫度統(tǒng)一設(shè)為293.15 K；空氣出口設(shè)置為自由出流?；軆?nèi)表面設(shè)為313.15 K恒溫?zé)o滑移壁面邊界，翅片表面為對(duì)流傳熱的流固耦合邊界［23］；計(jì)算域沿y方向的邊界設(shè)置為對(duì)稱邊界；z方向的邊界設(shè)置為平移周期性邊界。

圖3 邊界條件設(shè)置示意Fig.3 Schematic diagram of boundary conditions

1.3 網(wǎng)格劃分與可行性驗(yàn)證

考慮到所研究的開縫翅片管換熱器結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，利用ANSYS Mesh軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分的過程中采用局部網(wǎng)格控制方法，對(duì)基管處網(wǎng)格進(jìn)行加密，翅片表面生成邊界層網(wǎng)格，如圖4所示。在利用FLUENT軟件正式求解之前通過網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證，最終選取網(wǎng)格單元數(shù)為358～405萬的網(wǎng)格模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。

圖4 翅片附近局部加密網(wǎng)格Fig.4 Locally dense grids near finned surfaces

為了驗(yàn)證模擬所采用的數(shù)值模型的可靠性，建立與文獻(xiàn)［24］相同結(jié)構(gòu)參數(shù)的百葉窗開縫翅片模型，然后利用本文所采用的數(shù)值求解方法計(jì)算空氣側(cè)Nu和壓降Δp，并與文獻(xiàn)［24］中提出的試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果如圖5所示。

圖5 模擬值與試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式［24］計(jì)算值的比較Fig.5 Comparison between the simulated values and the calculated values of experimental correlation［24］

文獻(xiàn)［24］中提出的關(guān)聯(lián)式是通過對(duì)49種百葉窗翅片管換熱器傳熱與阻力特性試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合得出的，其95.5%的傳熱特性和90.8%的阻力特性數(shù)據(jù)偏差均在±15%以內(nèi)，是目前為止所有緊湊式百葉窗翅片實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式中應(yīng)用范圍最廣，精度最高的關(guān)聯(lián)式。從圖5可知，模擬值與試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式計(jì)算值吻合程度較高，空氣側(cè)Nu和壓降Δp相對(duì)誤差的絕對(duì)值分別為1.13%～9.20%和3.90%～11.06%，因此，本文所建立的數(shù)值模型精度較高，求解方法可靠，適合用于小管徑開縫翅片管換熱器空氣側(cè)傳熱綜合性能模擬研究。

2 數(shù)值模擬結(jié)果與分析

2.1 翅片間距Pf的影響

基于所構(gòu)建的數(shù)值模型及求解方法獲得了如圖6所示的5 mm小管徑開縫翅片管換熱器傳熱、壓降與阻力特性隨翅片間距的變化規(guī)律。

圖6 翅片間距對(duì)小管徑開縫翅片管換熱器傳熱及阻力特性的影響Fig.6 Effect of fin pitch on heat transfer and resistance characteristics of slotted fin-and-tube heat exchangers with small diameter

從圖6（a）（b）中可以看出，隨著Re的增加，不同翅片間距下的空氣側(cè)Nu和壓降Δp均呈上升趨勢，但隨著Re的增加，Nu上升幅度逐漸減小，而壓降Δp上升幅度逐漸增大，說明隨著迎面風(fēng)速的增加，翅片表面強(qiáng)制對(duì)流傳熱強(qiáng)度逐漸增大的同時(shí)，也產(chǎn)生了較大的壓力損失。作為表征流體流動(dòng)阻力與慣性力之比的無量綱準(zhǔn)則數(shù)，f越小說明翅片管換熱器的阻力特性越好，從圖6（c）中可以看出，阻力系數(shù)f隨Re的增加呈下降趨勢，這是因?yàn)閼T性力的大小與速度的平方成正比，隨著空氣入口流速的增加，慣性力增加的幅度要大于流動(dòng)阻力的增加幅度。

對(duì)圖6進(jìn)一步分析可知，在翅片間距Pf由1.30 mm增加到1.50 mm的過程中，空氣側(cè)Nu、壓降Δp和阻力系數(shù)f分別下降了約2.69%，7.24%和9.35%。這主要是因?yàn)橄嗤闆r下，翅片間距越小，流通截面越窄，氣流擾動(dòng)越劇烈，從而使得空氣側(cè)壓力損失增加，流動(dòng)阻力隨之增大；Pf較大時(shí)，翅片間的流體邊界層相互干擾程度下降，氣流擾動(dòng)對(duì)流體邊界層的破壞作用減弱，且隨著翅片間距的增大，換熱系數(shù)較小的基管表面積增加，故整體的換熱系數(shù)減小，Nu也隨之減小。

2.2 相對(duì)開縫高度Sh/Pf的影響

為了探究相對(duì)開縫高度對(duì)小管徑開縫翅片管換熱器傳熱與阻力特性的影響，在相同翅片間距下，取Sh/Pf分別為0.40，0.50，0.55的3個(gè)翅片模型進(jìn)行模擬，模擬結(jié)果如圖7所示。

圖7 相對(duì)開縫高度對(duì)小管徑開縫翅片管換熱器傳熱及阻力特性的影響Fig.7 Effect of relative slot height on heat transfer and resistance characteristics of slotted fin-and-tube heat exchangers with small diameter

由圖7（a）可知，相對(duì)開縫高度對(duì)小管徑開縫翅片管換熱器空氣側(cè)傳熱特性的影響與Re有關(guān)。當(dāng)Re＜850時(shí)，隨著翅片相對(duì)開縫高度的增加，空氣側(cè)Nu先增加后減小，這是因?yàn)镾h/Pf由0.4增加到0.5的過程中，開縫結(jié)構(gòu)的影響區(qū)域隨之增加，在Re較小的情況下，開縫結(jié)構(gòu)對(duì)邊界層的破壞作用占主導(dǎo)地位，但在翅片間距一定的情況下，當(dāng)Sh/Pf超過0.5時(shí)，繼續(xù)增加Sh/Pf會(huì)導(dǎo)致空氣流通截面過于狹小，流體不能充分沖刷翅片表面進(jìn)行對(duì)流換熱，因此，當(dāng)Re＜850時(shí)，空氣側(cè)Nu隨相對(duì)開縫高度的增加呈現(xiàn)先增后減的趨勢。當(dāng)850＜Re＜1 676時(shí)，空氣側(cè)Nu隨翅片相對(duì)開縫高度的增加而減小，這是因?yàn)殡S著相對(duì)開縫高度的增加，翅片凸起部分更加靠近相鄰翅片表面，對(duì)相鄰翅片附近流體的擾動(dòng)增強(qiáng)，而對(duì)主流流體的擾動(dòng)相對(duì)減弱，從而削弱了翅片側(cè)的傳熱性能。當(dāng)Re＞1 676時(shí)，空氣側(cè)Nu隨翅片相對(duì)開縫高度的增加先減小后增大，這是因?yàn)殡S著Re的增加，流體的擾動(dòng)變得更加劇烈，形成復(fù)雜的流體旋渦流動(dòng)，而相對(duì)開縫高度由0.4增加到0.5的過程中，旋渦流出現(xiàn)的區(qū)域有所減小，削弱了空氣側(cè)對(duì)流傳熱，但當(dāng)相對(duì)開縫高度超過0.5時(shí)，相鄰兩翅片間的擾動(dòng)變得更加劇烈，對(duì)流體邊界層的破壞作用更加明顯，從而有效地強(qiáng)化了空氣側(cè)對(duì)流傳熱。

從圖7（b）（c）可知，相同空氣入口流速下，空氣側(cè)壓降Δp和阻力系數(shù)f均隨相對(duì)開縫高度的增加而增大。當(dāng)相對(duì)開縫高度Sh/Pf由0.40增加到0.55時(shí)，空氣側(cè)壓降和阻力系數(shù)分別增加了約38.08%和28.34%，這是因?yàn)樵谄渌麠l件相同的情況下，相對(duì)開縫高度越大，氣體在翅片間的流通截面越小，使得氣流擾動(dòng)增強(qiáng)，空氣側(cè)壓力損失隨之增加，且流動(dòng)阻力增加的幅度要大于慣性力的增加幅度。在Pf=1.30 mm的情況下，相對(duì)開縫高度為0.55時(shí)的空氣流通截面最窄，因此空氣側(cè)壓降最大，阻力系數(shù)f也最大。

2.3 不同翅片結(jié)構(gòu)參數(shù)下的換熱器空氣側(cè)傳熱綜合性能分析

在實(shí)際工程應(yīng)用中，換熱器的對(duì)流換熱性能得到強(qiáng)化的同時(shí)通常會(huì)伴隨流體流動(dòng)阻力和能耗的增加。為了綜合衡量不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下開縫翅片管換熱器空氣側(cè)傳熱和阻力性能的優(yōu)劣，本文采用Nuf-1/3作為綜合性能評(píng)價(jià)指標(biāo)，該指標(biāo)由學(xué)者WEBB［25］首先提出，其適用性通過了各國學(xué)者多年的研究和實(shí)踐檢驗(yàn)，目前已成為換熱器行業(yè)用來評(píng)估換熱器傳熱和流動(dòng)阻力的綜合性能評(píng)價(jià)指標(biāo)［17，19，26］。其物理意義是表征流體在流經(jīng)傳熱表面時(shí)，單位功耗下對(duì)流傳熱的強(qiáng)弱，Nuf-1/3值越大，說明換熱器的綜合流動(dòng)傳熱性能越好。在Re=457～2 907范圍內(nèi)，5種不同翅片結(jié)構(gòu)參數(shù)下的換熱器空氣側(cè)傳熱綜合性能的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則Nuf-1/3如圖8所示。

圖8 翅片結(jié)構(gòu)對(duì)換熱器綜合流動(dòng)傳熱性能的影響Fig.8 Effect of fin structure on comprehensive flow heat transfer performance of heat exchangers

從圖可以看出，評(píng)價(jià)準(zhǔn)則Nuf-1/3隨著Re的增加而增大，這是因?yàn)镹u隨Re的增大而增大，f隨著Re的增大而減小，翅片綜合傳熱性能得到強(qiáng)化；在翅片間距Pf=1.30～1.50 mm范圍內(nèi)，改變其大小，翅片綜合傳熱性能相差不大。當(dāng)Re＜1 300時(shí)，對(duì)換熱器的1個(gè)翅片單元空間而言，Pf=1.40 mm的翅片空氣側(cè)傳熱綜合性能最佳，而當(dāng)Re＞1 300時(shí)，Pf=1.50 mm的翅片空氣側(cè)傳熱綜合性能更佳。因此，在實(shí)際工程應(yīng)用時(shí)，可根據(jù)實(shí)際情況選擇不同的翅片間距，如要求傳熱性能較好，可考慮采用Pf=1.30 mm的開縫翅片管換熱器，若要求阻力盡可能小，則可以選擇Pf=1.50 mm的開縫翅片管換熱器；在相同翅片間距Pf下，相對(duì)開縫高度Sh/Pf由0.40增加到0.55，綜合流動(dòng)傳熱性能降低了約8.26%，主要是因?yàn)楸M管相對(duì)開縫高度的增加對(duì)翅片管換熱器傳熱性能提高不明顯，但其阻力明顯增加，因此隨著相對(duì)開縫高度的增加，綜合流動(dòng)傳熱性能明顯降低。

2.4 溫度場和壓力場分析

通過上述分析可知，翅片對(duì)流傳熱綜合性能隨空氣入口流速的增加而增大。當(dāng)空氣入口流速為6 m/s時(shí)，在所研究范圍內(nèi)，Pf=1.30 mm，Sh/Pf=0.55的翅片對(duì)流傳熱綜合性能最低，使得翅片對(duì)流傳熱綜合性能達(dá)到最佳的翅片間距和開縫高度的組合為Pf=1.50 mm，Sh/Pf=0.40。為了更加直觀地分析開縫翅片空氣側(cè)傳熱和阻力特性，選取上述2種翅片（方便起見，依次命名為FT1和FT2）以及相應(yīng)平翅片形式下的溫度場與壓力場分布進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果分別如圖9，10所示。

圖9 翅片表面溫度場分布Fig.9 Temperature field distribution of fin surface

圖9 溫度模擬結(jié)果表明：在基管溫度313.15 K和入口空氣溫度293.15 K的模擬工況下，平翅片、FT1和FT2開縫翅片表面分析面上的平均溫度分別為308.79，304.98，305.12 K；在分析面處的相同區(qū)域，F(xiàn)T1和FT2開縫翅片表面的溫度較平翅片更低。在相同迎面風(fēng)速和加熱邊界條件下，由于主流流體對(duì)翅片表面的沖刷帶走了翅片處的熱量，換熱效果越好的區(qū)域，翅片表面的溫度越低。與平翅片均勻分布的溫度等值線相比，由于傾斜開縫的存在，氣流擾動(dòng)更加劇烈，開縫翅片的低溫區(qū)域尤其在開縫位置處明顯增加，因此，相同條件下開縫翅片換熱效果明顯高于平翅片。

由圖10可知，空氣在流經(jīng)平翅片表面時(shí)受到的擾動(dòng)較小，因此壓力場分布比較均勻，并且不存在相對(duì)負(fù)壓區(qū)［27］。對(duì)于百葉窗式傾斜開縫翅片，由于開縫翅片的表面高低起伏，空氣流過開縫翅片表面時(shí)受到劇烈的擾動(dòng)，進(jìn)而產(chǎn)生了一定的壓力損失，壓力場分布較為紊亂。在基管和翅片之間的最窄流通面兩側(cè)，沿空氣流通方向的壓力是先降低后升高，有時(shí)還會(huì)呈現(xiàn)相對(duì)負(fù)壓區(qū)。這可能是因?yàn)榭諝庠诹鹘?jīng)翅片管時(shí)，由于流通截面發(fā)生變化，空氣流速會(huì)先增大后減小，氣體的壓力先減少后增加。進(jìn)一步分析可知，在本文所研究的5種不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下的開縫翅片中，F(xiàn)T1開縫翅片（Pf=1.30 mm，Sh/Pf=0.55）的翅片間距最小，相對(duì)開縫高度最大，空氣流通截面最窄，因此相同條件下的氣流擾動(dòng)更加劇烈，從圖10（b）中可以看出FT1開縫翅片在開縫位置處的壓力損失最大。

圖10 空氣通道中心面壓力場分布Fig.10 Pressure field distribution at the center face of air flow channel

3 結(jié)論

（1）相對(duì)平翅片而言，百葉窗式開縫翅片由于翅片表面的不連續(xù)性，對(duì)流體邊界層的破壞作用更加明顯，同時(shí)增加了氣流的擾動(dòng)程度，因此翅片開縫有助于提高翅片管換熱器的傳熱性能；

（2）對(duì)于5 mm小管徑百葉窗式開縫翅片管換熱器，在翅片間距為1.30～1.50 mm范圍內(nèi)，空氣側(cè)Nu和阻力系數(shù)f均隨翅片間距的增加而減小。當(dāng)Re＜1 300時(shí)，對(duì)換熱器的一個(gè)翅片單元空間而言，Pf=1.40 mm的翅片空氣側(cè)傳熱綜合性能最佳；而當(dāng)Re＞1 300時(shí)，Pf=1.50 mm的翅片空氣側(cè)傳熱綜合性能更佳。因此，在家用空調(diào)的實(shí)際工程應(yīng)用中，可根據(jù)實(shí)際情況選擇不同的翅片間距，如要求傳熱性能較好，可考慮采用Pf=1.30 mm的開縫翅片管換熱器，若要求阻力盡可能小，則可以選擇Pf=1.50 mm的開縫翅片管換熱器；

（3）在Re=457～2 907范圍內(nèi)相對(duì)開縫高度對(duì)空氣側(cè)傳熱特性的影響與Re大小有關(guān)，當(dāng)Re＜850時(shí)，隨相對(duì)開縫高度Sh/Pf的增加，空氣側(cè)Nu先增加后減小；當(dāng)850＜Re＜1 676時(shí)，空氣側(cè)Nu隨Sh/Pf的增加而減??；當(dāng)Re＞1 676時(shí)，空氣側(cè)Nu隨Sh/Pf的增加先減小后增大。在相對(duì)開縫高度0.40～0.55范圍內(nèi)，空氣側(cè)壓降Δp和阻力系數(shù)f均隨Sh/Pf的增加而增大，空氣側(cè)傳熱綜合性能隨Sh/Pf的增加而減小。

（4）空氣側(cè)Re的變化對(duì)開縫翅片管式換熱器的傳熱與阻力性能有著顯著的影響，對(duì)于家用空調(diào)冷凝器這種氣-液間壁式換熱器而言，傳熱熱阻主要集中在空氣側(cè)，可以適當(dāng)提高迎面風(fēng)速來強(qiáng)化空氣側(cè)傳熱綜合性能。